73b26001-cd3e-4932-9f39-9cf16b34b250 99 4 5 false false 0 decimal

&[DATE] &[TIME] - &[FILENAME]

Dimensionamento de monovia de Içamento

]]>

Normas e Manuais utilizados para o calculo da Monovia

Norma Brasileira ABNT NBR 8800, Projeto de estruturas de aço e de estruturas mistas de aço e concreto de edifícios,

de setembro de 2008.

Norma Brasileira ABNT NBR 8681, ações e seguranças das estruturas, de março de 2003.

Para verificar a flexão local da aba também foi considerado, Crane Manufacturers Association of America, Inc. (CMAA)

Specification N° 74 Specifications for Top Running and Under Running Single Girder Electric Overhead Cranes Utilizing Under

Running Trolley Hoists.

Premissas de para Pré-Dimensionamento

Com base nos catálogos de fornecedores de talhas e nas características necessárias para o cálculo da monovia, seguem as

variáveis consideradas para o pré-dimensionamento:

vão livre da monovia;
capacidade de içamento da talha;
quantidade e afastamento das rodas do trole;
posicionamento da roda do trole na monovia;
peso do trole e dos dispositivos;
peso próprio da monovia;

Critérios gerais para a verificação da Monovia

Para efeitos de cálculo, as monovias foram dimensionadas como vigas biapoiadas sem contenção lateral. As soluções para as

monovias foram propostas utilizando a série de Perfis Estruturais Gerdau, de maneira a se obter a seção com o menor

consumo de aço para atender a solicitação do carregamento imposto pela talha.

Os procedimentos de cálculo adotados para a verificação da monovia propostos por esse artigo se referem a operações

regulares de talhas onde o carregamento é centrado na alma do perfil, o trole possui no máximo quatro rodas e a carga devido

ao impacto lateral é representada por um percentual da capacidade de içamento da talha. Não é considerado nenhum esforço

devido à torção.

Parametros de Cálculo;

Aço utilizado pelos Perfis Estruturais Gerdau: ASTM A572 Grau 50 com limite de escoamento mínimo (fy)

de 345 MPa e módulo de elasticidade (E) de 200000 MPa.

Posição mais desfavorável para o cálculo dos esforços solicitantes. Figura 1, para a determinação dos momentos

fletores e deformações. Figura 2, para determinação dos esforços

cortantes e flexão local da aba.

]]>

Figura 1 – Situação mais desfavorável para verificação

do momento e deformações (carga centrada)

]]>

Figura 2 -Situação mais desfavorável para verificação

do cortante e da flexão local da alma (carga apoio)

]]>

Coeficiente de impacto vertical: 20%
Carga lateral: 10% da soma da capacidade nominal da talha mais peso próprio do equipamento.
Deformação máxima admissível

Vertical: L / 600

Horizontal: L / 400

Onde: L – Vão livre da monovia.

Coeficientes de ponderação utilizados para avaliar as combinações de carregamento (permanente e móvel) para:

Estado Limite Último (ELU) e Estado Limite de Serviço (ELS).

Verificação a flexão local da aba de acordo com o CMAA:74 / NBR 8800:2008. De acordo com o CMAA:74,

a resistência da aba à flexão local é em função da carga aplicada e da distância entre o ponto central de apoio

da roda à extremidade da aba (parâmetro “a”). Mais detalhes, figura 3.

]]>

O parâmetro geométrico “a” é proposto por :

Se b (largura da mesa) < 200 mm logo a = (bf– tw )/4

Se b (largura da mesa) 200 mm logo a = 60 mm

]]>

Figura 3 – Distância entre o ponto central de apoio da roda à

extremidade da aba, parâmetro geométrico “a”

]]>

dados TABELAW.xlsx Planilha1 A2:W108 excel_OUT :

Dados de Cálculo

]]>

Dados da Talha:

]]>

Dados da Monovia:

]]>

Numero Rodas trole n.rodas 4 :

Capacidade de içamento (LL) kg LL 3.5 tonnef * :

Compr. Destravado da viga L.b 5.0 m * :

Deformação máxima admissível Vertical δ.maxV L.b 600 / : cm 0.83

Peso do Trole e dispositivos de içamento TL 1.6 tonnef * :

Tensão de escoamento aço f.y 3.45 tonnef cm 2^/ * :

Máxima tensão admissível nos pontos considerados, de acordo com a tabela 3.4.1 do CMAA 74:2010 σ.rd 0.66 f.y * :

Deformação máxima admissível Horizontal δ.maxH L.b 400 / : cm 1.25

Módulo de Elasticidade E 2000 tonnef cm 2^/ * :

Características geométricas

do Perfil

]]>

"W150X13.0"
"W150X18.0"
"W150X22.5(H)"
"W150X24.0"
"W150X29.8(H)"
"W150X37.1(H)"
"W200X15.0"
"W200X19.3"
"W200X22.5"
"W200X26.6"
"W200X31.3"
"W200X35.9(H)"
"W200X41.7(H)"
"W200X46.1(H)"
"W200X52.0(H)"
"HP200X53.0(H)"
"W200X59.0(H)"
"W200X71.0(H)"
"W200X86.0(H)"
"W200X100.0(H)"
"W250X17.9"
"W250X22.3"
"W250X25.3"
"W250X28.4"
"W250X32.7"
"W250X38.5"
"W250X44.8"
"HP250X62.0(H)"
"W250X73.0(H)"
"W250X80.0(H)"
"HP250X85.0(H)"
"W250X89.0(H)"
"W250X101.0(H)"
"W250X115.0(H)"
"W250X131.0(H)"
"W250X149.0(H)"
"W250X167.0(H)"
"W310X21.0"
"W310X23.8"
"W310X28.3"
"W310X32.7"
"W310X38.7"
"W310X44.5"
"W310X52.0"
"W310X60.0"
"W310X67.0"
"W310X74.0"
"HP310X79.0(H)"
"HP310X93.0(H)"
"W310X97.0(H)"
"W310X107.0(H)"
"HP310X110.0(H)"
"W310X117.0(H)"
"HP310X125.0(H)"
"W310X129.0(H)"
"HP310X132(H)"
"W310X143.0(H)"
"W310X158.0(H)"
"W310X179.0(H)"
"W310X202.0(H)"
"W360X32.9"
"W360X39.0"
"W360X44.6"
"W360X51.0"
"W360X58*"
"W360X64.0"
"W360X72.0"
"W360X79.0"
"W360X91.0(H)"
"W360X101.0(H)"
"W360X110.0(H)"
"W360X122.0(H)"
"W410X38.8"
"W410X46.1"
"W410X53.0"
"W410X60.0"
"W410X67.0"
"W410X75.0"
"W410X85.0"
"W460X52.0"
"W460X60.0"
"W460X68.0"
"W460X74.0"
"W460X82.0"
"W460X89.0"
"W460X97.0"
"W460X106.0"
"W530X66.0"
"W530X72.0"
"W530X74.0*"
"W530X82.0"
"W530X85.0"
"W530X92.0"
"W530X101.0"
"W530X109.0"
"W530X123.0"
"W530X138.0"
"W610X82.0"
"W610X92.0"
"W610X101.0"
"W610X113.0"
"W610X125.0"
"W610X140.0"
"W610X155.0"
"W610X174.0"
"W610X195.0"
"W610X217.0"

Perfil

A dados Perfil 1 findrows 9 el cm 2^* : 0.0057 m 2^*

W.x dados Perfil 1 findrows 11 el cm 3^* : cm 3^638.8

d dados Perfil 1 findrows 3 el mm * : mm 313

r.x dados Perfil 1 findrows 12 el cm * : cm 13.22

b.f dados Perfil 1 findrows 4 el mm * : mm 166

Z.x dados Perfil 1 findrows 13 el cm 3^* : cm 3^712.8

h dados Perfil 1 findrows 7 el mm * : mm 291

i.y dados Perfil 1 findrows 14 el cm 4^* : cm 4^855

d' dados Perfil 1 findrows 8 el mm * : mm 271

t.w dados Perfil 1 findrows 5 el mm * : mm 6.6

W.y dados Perfil 1 findrows 15 el cm 3^* : cm 3^103

t.f dados Perfil 1 findrows 6 el mm * : mm 11.2

r.t dados Perfil 1 findrows 18 el : 4.41

r.y dados Perfil 1 findrows 16 el cm * : cm 3.87

i.x dados Perfil 1 findrows 10 el cm 4^* : cm 4^9997

Z.y dados Perfil 1 findrows 17 el cm 3^* : cm 3^158

J.t 13 / 2 b.f * t.f 3^* (* h t.w 3^* + : cm 4^23.914

j.1 dados Perfil 1 findrows 19 el cm 4^* : cm 4^19.9

C.w1 dados Perfil 1 findrows 22 el cm 6^* : cm 6^1.9443 105^*

PP dados Perfil 1 findrows 2 el kgf m / * : kgf m / 44.5

b.f 200 mm * < a b.f t.w - 4 / : a 60 : if

Área Seção cm² A cm 2^57.2

W.x cm 3^638.8

PP kgf m / 44.5

Distância do Ponto de aplicaçãoaté 
extremidade aba do perfil a mm 40

Altura mm d mm 313

r.x cm 13.22

Z.x cm 3^712.8

b.f mm 166

i.y cm 4^855

h mm 291

W.y cm 3^103

d' mm 271

t.w mm 6.6

r.y cm 3.87

Z.y cm 3^158

t.f mm 11.2

i.x cm 4^9997

j.1 cm 4^19.9

Determinação dos Esforços Solicitante

]]>

Coeficiente de combinação de carregamento - ELU

]]>

Coeficiente de combinação de carregamento - ELS

]]>

Coeficiente Cargas Permanentes Cs.cp 1.0 :

Coeficiente Cargas Permanentes Cu.cp 1.4 :

Cargas Variáveis Cs.cv 0.8 :

Cargas Variáveis Cu.cv 1.5 :

Momento fletor em torno do eixo de maior inércia (M_Sdx)

tonnef = Tonelada Métrica

]]>

Peso Próprio do Perfil (Permanente)

]]>

M.sdPp PP L.b 2^* 8 / : tonnef m * 0.14

Peso próprio do equipamento

]]>

M.sdEq TL 1.2 * L.b * 4 / : tonnef m * 2.4

Carga Içada (Variável)

]]>

M.sdCi LL 1.2 * L.b * 4 / : tonnef m * 5.25

MS.dx Cu.cp M.sdPp M.sdEq + (* Cu.cv M.sdCi * (+ : tonnef m * 11.43

Esforço cortante em relação ao eixo de maior inércia (V_Sdx)

tonnef = Tonelada Força Métrica

]]>

Peso Próprio do Perfil (Permanente)

]]>

V.pp PP L.b * L.b 2 m * / / : tonnef 0.089

Peso próprio do equipamento

]]>

V.sdEq TL 1.2 * : tonnef 1.92

Carga Içada (Variável)

]]>

V.sdCi LL 1.2 * : tonnef 4.20

VS.dx Cu.cp V.sdEq V.pp + (* Cu.cv V.sdCi * (+ : tonnef 9.11

Deformação em relação ao eixo de maior inércia (δ_x)

]]>

Peso Próprio do Perfil (Permanente)

]]>

Peso próprio do equipamento (Permanente)

]]>

Carga Içada (Variável)

]]>

δ.x1 5 PP * L.b 4^* 384 E * i.x * / : cm 0.0181

δ.x2 TL L.b 3^* 48 E * i.x * / : cm 0.208

δ.x3 LL L.b 3^* 48 E * i.x * / : cm 0.46

δ.x Cs.cp δ.x1 δ.x2 + (* Cs.cv δ.x3 * + : cm 0.59

A força transversal atuante na monovia foi adotada conforme o item B.7.2 da ABNT NBR 8800:2008, que a define como

10% da soma da carga içada com o peso do trole.

]]>

Momento fletor em torno do eixo de menro inércia (M_Sdy) tonnef = Tonelada Força Métrica

]]>

Peso Próprio do Perfil (Permanente)

]]>

Carga Içada (Variável)

]]>

M.sdyPp TL L.b * 4 / 0.1 * : tonnef m * 0.20

M.sdyCi LL L.b * 4 / 0.1 * : tonnef m * 0.44

MS.dy M.sdPp Cu.cp * (Cu.cv M.sdyCi * (+ : tonnef m * 0.85

Esforço cortante em relação ao eixo de maior inércia (V_Sdx) - tonnef = Tonelada Força Métrica

]]>

V.ppy TL 0.1 * : tonnef 0.16

V.sdCiY LL 0.1 * : tonnef 0.35

VS.dY Cu.cp V.ppy * (Cu.cv V.sdCiY * (+ : tonnef 0.75

Deformação em relação ao eixo de maior inércia (δ_y)

]]>

δ.y1 V.ppy L.b 3^* 48 E * i.y * / : cm 0.244

δ.y2 V.sdCiY L.b 3^* 48 E * i.y * / : cm 0.533

δ.y Cs.cp δ.y1 * (Cs.cv δ.y2 * (+ : cm 0.67

Para a força solicitante utilizada para a verificação da flexão local da aba de acordo com o CMAA:74. As cargas atuantes serão

calculadas sem a utilização dos coeficientes de majoração de carga, devido o método proposto pelo CMAA:74 se basear no

método das tensões admissíveis.

]]>

Flexão local da aba (F_Sd)

]]>

Peso Próprio do Perfil (Permanente)

]]>

Peso Próprio do Perfil (Permanente)

]]>

n.rodas 4

F.sd1 TL 1.2 * : tonnef 1.92

F.sd2 LL 1.2 * : tonnef 4.20

F.sd F.sd1 F.sd2 + (n.rodas / : tonnef 1.53

Determinação dos Esforços Resistentes:

]]>

Momento fletor resistente em torno do eixo de maior inércia (M_Rdx)

tonnef = Tonelada Força Métrica

]]>

σ.r f.y 0.3 * : tonnef cm 2^/ 1.035

β.1 f.y σ.r - (W.x * E j.1 * / : 3.8761 1 m / *

k.c1 4 h t.w / sqrt / :

k.c1 0.35 ≤ k.c 0.35 : k.c1 0.76 ≥ k.c 0.76 : k.c k.c1 : if if

C.b 1.0 :

M.cr C.b π 2^* E * i.y * L.b 2^/ C.w1 i.y / 1 0.039 j.1 * L.b 2^* C.w1 / + (* sqrt * :

k.c 0.6024

FLAMBAGEM LATERAL COM TORÇÃO (FLT)

]]>

λ L.b r.y / : 129.2

λ.p 1.76 E f.y / sqrt * : 42.4

M.pl Z.x f.y * : tonnef m * 24.59

λ.r 1.38 i.y j.1 * sqrt * r.y j.1 * β.1 * / 1127 C.w1 * β.1 2^* i.y / + sqrt + sqrt * : 123.5

M.r f.y σ.r - (W.x * : tonnef m * 15.43

γ.a1 1.1 :

Equação λ λ.p ≤ M.rd M.pl γ.a1 / : Equação 1 21 mat λ.p λ < (λ.r < M.rd C.b γ.a1 / M.pl M.pl M.r - (λ λ.p - λ.r λ.p - / (* - (* : Equação\0020\2 21 mat M.rd M.cr γ.a1 / M.pl γ.a1 / ≤ : Equação 3 21 mat if if :

Equação 21 el Equação\0020\2

M.rd tonnef m * 13.44

FLAMBAGEM LOCAL DA MESA COMPRIMIDA (FLM)

]]>

λ.m b.f 2 t.f * / : 7.4

λ.mp 3.76 E f.y / sqrt * : 90.5

λ.mr 0.83 E f.y σ.r - (/ sqrt * : 23.9

Equação λ.m λ.mp ≤ M.mrd M.pl γ.a1 / : Equação 1 21 mat λ.mp λ.m < (λ.mr < M.mrd 1 γ.a1 / M.pl M.pl M.r - (λ λ.p - λ.r λ.p - / (* - (* : Equação 2 21 mat M.mrd M.cr γ.a1 / : Equação 3 21 mat if if :

Equação 21 el Equação 1

M.mrd tonnef m * 22.36

FLAMBAGEM LOCAL DA ALMA (FLA)

]]>

λ.ap 3.76 E f.y / sqrt * : 90.5

λ.ar 5.70 E f.y / sqrt * : 137.2

λ.a d' t.w / : 41.1

Equação λ.a λ.ap ≤ M.ard M.pl γ.a1 / : Equação 1 21 mat λ.mp λ.m < (λ.mr < M.ard 1 γ.a1 / M.pl M.pl M.r - (λ λ.p - λ.r λ.p - / (* - (* : Equação 2 21 mat break if if :

Equação 21 el Equação 1

M.ard tonnef m * 22.36

Momentos Resistentes MResx M.rd M.mrd M.ard 31 mat :

M.rdx MResx min : tonnef m * 13.44

FLAMBAGEM LATERAL COM TORÇÃO (FLM)

]]>

Momento fletor resistente em torno do eixo de menor inércia (M_RdY)

tonnef = Tonelada Força Métrica

]]>

λ.Y b.f 2 t.f * / : 7.41

λ.py 0.38 E f.y / sqrt * : 9.15

λ.ry 0.83 E f.y σ.r - / sqrt * : 23.89

M.ply f.y Z.y * : tonne m * 53.46 m s 2^/ *

M.cry 0.69 E * λ.Y / W.y * : tonne m * 1880.95 m s 2^/ *

b.ef 1.92 t.w * E f.y / sqrt * 1 0.34 d' t.w / / E f.y / sqrt * - (* : 0.2443 m *

M.ry f.y σ.r - (W.y * : tonne m * 24.39 m s 2^/ *

λ.Y λ.py ≤ M.rdy M.ply γ.a1 / : λ.py λ.Y < (λ.ry < M.rdy 1 γ.a1 / M.ply M.ply M.ry - (λ λ.p - λ.r λ.p - / (* - (* : M.rdy M.cry γ.a1 / : if if

M.rdy tonnef m * 4.96

Esforço cortante resistente em relação ao eixo de maior inércia (V_Rdx)

tonnef = Tonelada Força Métrica

]]>

NRB 8800:2008 - ITEM: 5.4.3.1 k.v 5 :

λ.pc 1.1 k.v E f.y / * sqrt * : 59.22

λ.rc 1.37 k.v E f.y / * sqrt * : 73.76

λ.c d' t.w / : 41.06

V.pl 0.6 d * t.w * f.y * : tonnef 42.76

λ.c λ.pc ≤ V.rdx V.pl γ.a1 / : λ.pc λ.c < (λ.rc < V.rdx λ.pc λ.c / V.pl γ.a1 / * : V.rdx 1.24 λ.pc λ.c / (2^* V.pl γ.a1 / * : if if

V.rdx tonnef 38.87

Esforço cortante resistente em relação ao eixo de maior inércia (V_Rdy)

tonnef = Tonelada Força Métrica

]]>

NRB 8800:2008 - ITEM: 5.4.3.1 k.v 1.2 :

λ.cY b.f 2 t.f * / : 7.41

λ.pcy 1.1 k.v E f.y / * sqrt * : 29.01

λ.rcy 1.37 k.v E f.y / * sqrt * : 36.13

V.ply 0.6 b.f * t.f * f.y * : tonnef 38.49

λ.cY λ.pcy ≤ V.rdy V.ply γ.a1 / : λ.pc λ.c < (λ.rc < V.rdy λ.pcy λ.cY / V.ply γ.a1 / * : V.rdy 1.24 λ.pcy λ.cY / (2^* V.ply γ.a1 / * : if if

V.rdy tonnef 34.99

Força Resistente a flexão local da mesa (F_Rd)

tonnef = Tonelada Força Métrica

]]>

NBR 8800:2008

O item 5.7.2.1 da NBR 8800:2008 determina que a mesa de uma barra, solicitada por uma força localizada que produza tração

na alma, deve ser verificada quanto ao estado-limite último de flexão local.

]]>

F.rd 6.25 t.f 2^* f.y * 2 / γ.a1 / : tonnef 12.3

CMAA 74:2010

Essa especificação técnica foi desenvolvida pela Crane Manufacturers Association of America (CMAA), uma organização que

apóia o desenvolvimento dos fabricantes de talha nos Estado Unidos da América. O objetivo da publicação número 74 do

CMAA (Specifications for Top Running and Under Running Single Girder Electric Overhead Cranes Utilizing Under Running

Trolley Hoists) é ajudar os especificadores (arquitetos, engenheiros, fabricantes e etc.) de sistemas de içamento de cargas

utilizando talhas e definir parâmetros técnicos para dimensionar corretamente todos os elementos (monovia, talha, trole etc.)

que compõem esse sistema. A verificação da flexão local da aba proposta no item 3.3.2.6 do CMAA 74:2010, será utilizada

como um dos critérios para a verificação da monovia. De acordo com o posicionamento da rodas do trole na aba do perfil,

serão verificadas as tensões em três pontos da aba, conforme figura 4

]]>

Figura 4 - Detalhe pontos verificação da tensão admissível

]]>

bf = Largura da mesa do perfil em polegadas.

tf = Espessura da mesa em polegadas.

a = Distância entre o ponto central de apoio da roda a extremidade da aba do perfil em polegadas.

Fsd = Carga máxima solicitante para a verificação da flexão local da aba em kip. Carregamento não majorado pelos fatores de

combinação.

]]>

Carga máxima solicitante P

tonnef = Tonelada Força Métrica

]]>

P F.sd : kip 3.37

Parâmetros Geométricos

]]>

λ.0 2 a * b.f t.f - / : 0.51

C.x0 2.110 - 1.977 λ.0 * + 0.0076 e 6.53 λ.0 *^* + : 0.87 -

C.x1 10.108 7.408 λ.0 * - 10.108 e 1.364 λ.0 * -^* - : 1.29

C.yo 0.050 0.580 λ.0 * - 0.148 e 3.015 λ.0 *^* + : 0.45

C.y1 2.230 1.49 λ.0 * - 1.390 e 18.33 λ.0 * -^* + : 1.46

Tensões em cada um dos pontos (carga local)

]]>

Tensões atuantes não são majoradas devido essa verificação se basear no método das tensões admissíveis.

]]>

t.a t.f b.f 24 / (- a 6 / (+ : in 0.4301

PONTO  0 σ.X0 C.x0 P t.a (2^/ * : ksi 15.92 -

PONTO  0 σ.y0 C.yo P t.a (2^/ * : ksi 8.21

PONTO  1 σ.X1 C.x1 P t.a (2^/ * : ksi 23.44

PONTO  1 σ.y1 C.y1 P t.a (2^/ * : ksi 26.67

PONTO  2 σ.X2 σ.X0 - : ksi 15.92

PONTO  2 σ.y2 σ.y0 - : ksi 8.21 -

M.sdx M.sdPp M.sdEq + M.sdCi + : tonnef m * 7.79

M.sdy M.sdyPp M.sdyCi + : tonnef m * 0.64

PONTO  0 σ.zg0 M.sdx W.x / M.sdy 2 i.y * t.w / (/ + : ksi 17.7

PONTO  1 σ.zg1 M.sdx W.x / M.sdy i.y b.f 2 / a - / (/ + : ksi 21.9

PONTO  2 σ.zg2 M.sdx 2 i.x * d 2 t.f * - / / M.sdy 2 i.y * t.w / / + : ksi 16.5

A combinação das tensões devido à flexão global da monovia e à flexão local devido à carga concentrada, nos pontos 0, 1 e 2,

de acordo com o item 3.3.2.6.2 do CMAA 74:210, permite uma redução de 75% nas tensões devido ao efeito da carga

concentrada transmitido pelas rodas ( σ_xo,σ_x1,σ_x2,σ_yo,σ_y1,σ_y2,).

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Tensões em cada um dos pontos

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PONTO 0 σ.x075% σ.X0 0.75 * : ksi 11.94 -

PONTO 1 σ.X175% σ.X1 0.75 * : ksi 17.58

PONTO 2 σ.X275% σ.X2 0.75 * : ksi 11.94

σ.y075% σ.y0 0.75 * : ksi 6.16

σ.y175% σ.y1 0.75 * : ksi 20.01

σ.y275% σ.y2 0.75 * : ksi 6.16 -

O item 3.4.4.1 do CMAA:74 determina como deve ser feita a combinação das tensões em cada um dos pontos avaliados.

Conforme a equação 1.

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Equação1 σ.x (2^σ.y (2^+ σ.x σ.y * - 3 τ.xy (2^* + sqrt :

τ.xy 0 :

σ.t0 σ.x075% abs (2^σ.y075% abs (2^+ σ.x075% abs σ.y075% abs * - 30 * + sqrt : ksi 10

σ.t1 σ.X175% abs (2^σ.y175% abs (2^+ σ.X175% abs σ.y175% abs * - 30 * + sqrt : ksi 19

σ.t2 σ.X275% abs (2^σ.y275% abs (2^+ σ.X175% abs σ.y275% abs * - 30 * + sqrt : ksi 8

σ.sd σ.t0 σ.t1 σ.t2 13 mat max : ksi 19

VERIFICAÇÃO DA SEÇÃO

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MS.dx M.rdx / M.sdy M.rdy / + 1 ≤ ResultadoMomentos VIGA OK white green 13 mat : ResultadoMomentos VERIFICAR SEÇÃO white red 13 mat : if

VS.dx V.rdx / 1 ≤ ((VS.dY V.rdy / 1 ≤ (& ResultadoCortantes VIGA OK white green 13 mat : ResultadoCortantes VERIFICAR SEÇÃO white red 13 mat : if

δ.x δ.maxV / 1 ≤ ((δ.y δ.maxH / 1 ≤ (& ResultadoDeformações VIGA OK white green 13 mat : ResultadoDeformações VERIFICAR SEÇÃO white red 13 mat : if

F.sd F.rd / 1 ≤ ((σ.sd σ.rd / 1 ≤ (& ResultadoAba VIGA OK white green 13 mat : ResultadoAba VERIFICAR SEÇÃO white red 13 mat : if

Momento Fletor:

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Esforço Cortante:

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Deformações:

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MS.dx M.rdx / M.sdy M.rdy / + 0.98

VS.dx V.rdx / 0.23

VS.dY V.rdy / 0.02

δ.x δ.maxV / 0.71

δ.y δ.maxH / 0.54

ResultadoMomentos ResultadoCortantes ResultadoDeformações

Flexão local da aba:

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NBR 8800:2008 F.sd F.rd / 0.12

CMAA 74:2010 σ.sd σ.rd / 0.58

ResultadoAba