fc59b079-1b3d-4de3-a86f-7351cc462c61 13 Alessandro Alvaro Diaz Falconi 4 5 false false 0 0 decimal

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VERIFICA A PRESSO-FLESSIONE RETTA

Trave in c.a. con sezione a T con doppia armatura

B 500 mm * :

Interasse tra i travetti resistenti

b.1 100 mm * :

Larghezza resistente della sezione di base del travetto

h.1 60 mm * :

Altezza della cappa di solaio

h.2 120 mm * :

Altezza del travetto

c.1 0.1 cm * :

Copriferro lembo superiore

c.2 1 cm * :

Copriferro lembo inferiore

H h.1 h.2 + :

Altezza totale del solaio

Armartura di design

φ.st 12 mm * :

Diametro delle staffe

n.1 11031 mat :

Numero di barre superiori (zona compressa)

φ.1 10122031 mat mm * :

Diametro barre superiori

n.2 11031 mat :

Numero di barre inferiori (zona tesa

φ.2 10122031 mat mm * :

Diametro barre inferiori

A.s1 n.1 i el π φ.1 i el (2^* 4 / * i 13 sum : mm 2^192

A.s n.2 i el π φ.2 i el (2^* 4 / * i 13 sum : mm 2^192

larghezza delle sezione in funzione della distanza x dal lembo superiore

d.1 c.1 φ.st + φ.1 max 2 / + : mm 23

Distanza al lembo superiore dell'armatura superiore

d.1 20 mm * :

d H c.2 - φ.2 max 2 / - : mm 160

Distanza al lembo superiore dell'armatura inferiore

Sollecitazioni di design

N.sd 15 kN * :

Sforzo assiale di design (positivo se di compressione)

M.sd 10 kN * m * :

Momento sollecitante di design

x b B x 0 h.1 lele b.1 x h.1 H lele 0 cases :

x m * b

A x b x 0 H int :

Bricentro della sezione di solo calcestruzzo

S x b x * x 0 H int :

S cm 3^2332.8

x.G S A / : mm 55.702

Legame costitutivo materiali in accordo col Par. 4.1.2.1.2.2. D.M. 2018

LC 3 :

Livello di conoscienza del materiale

FC 1 :

Fattore confidenza del materiale

Calcestruzzo C25 / 30

R.ck 30 MPa * :

ε.c2 0.2 % * :

ε.cu 0.35 % * :

γ.c 1.5 :

α.cc 0.85 :

f.ck 0.83 R.ck * :

f.cm f.ck 8 MPa * + : MPa 32.9

E.c 22000 f.cm 10 MPa * / (0.3^* MPa * : MPa 31447.1614

f.cd α.cc f.ck 1.5 FC * / * : MPa 14.11

ε.c σ.c f.cd - ε.c2 2^/ ε.c 2^* 2 f.cd * ε.c2 / ε.c * + ε.c 0 ε.c2 lele f.cd ε.c ε.c2 ε.cu lele 0 cases :

ε.c σ.c MPa /

Acciaio modello bilineare con incrudimento

f.yk 450 MPa * :

f.tk 540 MPa * :

E.s 210000 MPa * :

γ.s 1.15 :

A.gtk 7.5 % * :

ε.uk A.gtk :

ε.ud 0.9 ε.uk * : % 6.75

k f.tk f.yk / : 1.2

f.yd f.yk γ.s FC * / : MPa 391.3043

ε.yd f.yd E.s / : % 0.1863

ε.s σ.s f.yd ε.s abs ε.yd - (k f.yd * f.yd - (* ε.ud ε.yd - (/ + (- ε.s ε.ud - ε.yd - lele ε.s abs f.yd ε.yd / * (- ε.s ε.yd - 0 lele ε.s abs f.yd ε.yd / * (+ ε.s 0 ε.yd lele f.yd ε.s ε.yd - (k f.yd * f.yd - (* ε.ud ε.yd - (/ + (+ ε.s ε.yd ε.ud lele 0 cases :

ε.s σ.s MPa /

Calcolo posizione asse neutro della sezione

Distanze dal lembo superiore degli assi enutri che separano i campi di rottura 2-3 e 3-4

x.2_3 ε.cu ε.cu ε.ud + / d * : mm 7.9

x.3_4 ε.cu ε.cu ε.yd + / d * : mm 104.4

Equazioni di equilibrio più condizioni

x x.c ε.c ε.ud x.c x - (d x.c - (/ * x.c 0 x.2_3 lele x.c x - (x.c / ε.cu * x.c x.2_3 x.3_4 lele 0 cases :

Campo 2

Campo 3

x x.c σ.cc x x.c ε.c σ.c :

x.c ε.s1 ε.ud x.c d.1 - (d x.c - (/ * x.c 0 x.2_3 lele x.c d.1 - (x.c / ε.cu * x.c x.2_3 x.3_4 lele 0 cases :

Campo 2

Campo 3

x.c σ.s1 x.c ε.s1 σ.s :

x.c ε.s ε.ud x.c 0 x.2_3 lele d x.c - (x.c / ε.cu * x.c x.2_3 x.3_4 lele 0 cases :

Campo 2

Campo 3

x x.c σ.cc x b * x.c 0 x.c int (

x.c σ.s x.c ε.s σ.s :

must to be dx, not dx.c

x.c g t x.c σ.cc t b * t 0 x.c int A.s1 x.c σ.s1 * + A.s x.c σ.s * - N.sd - :

x.c 14 / x.2_3 * : h 0.001 mm * : iter 115 range gx x.c g eval : x.c x.c h gx * x.c h + g gx - / - eval : 21 line for x.c 41 line

x mm * g x.c mm / x.c g o augment 2 1 sys

x.c mm 18.6011

x x.c g x.c 0 mm * H solve #

A.s1 cm 2^1.9164

x.c σ.s1 MPa 55.2745 -

x.cc #

A.s1 x.c σ.s1 * d d.1 - (* 1482.9697 J * -

x x.c σ.cc x b * x 0 x.c int (A.s1 x.c σ.s1 * + A.s x.c σ.s * - kN 15

N.sd d x.c - (*

A.s1 x.c σ.s1 * d d.1 - (* 1482.9697 J * -

M.Rd x x.c σ.cc x b * d x - (* x 0 x.c int (A.s1 x.c σ.s1 * d d.1 - (* + N.sd d x.c - (* - : kN m * 12.5716

Riepilogo

N.sd kN 15

x.c 0.0186 m *

x.c d / 0.1163