407cb67d-d3ef-4dc7-b15f-fc53148d37df 63 Giomar Leon Gutierrez 2 5 false false false 0 0 decimal

&[DATE] &[TIME] - &[FILENAME]

Diseño Muro Estructural a Cortante

Varillas Id diámetro área #3 38 / in * 0.71 cm 2^* #4 12 / in * 1.27 cm 2^* #5 58 / in * 1.98 cm 2^* #6 34 / in * 2.85 cm 2^* #8 1 in * 5.07 cm 2^* 63 mat :

capas 1221 mat :

"Id"
"\0023\3"
"\0023\4"
"\0023\5"
"\0023\6"
"\0023\8"

Diámetro de acero longitudinal (Asl)

"Id"
"\0023\3"
"\0023\4"
"\0023\5"
"\0023\6"
"\0023\8"

Diámetro de acero transversal (Ast)

Número de capa de refuerzo

n.capas

♦ Esfuerzo de fluiencia del acero: \[REGION[af9612c9eebf469eb175142a3d97860e]]\

f.y 4200 kgf cm 2^/ * :

♦ Esfuerzo de fluiencia del acero trasnversal: \[REGION[af9612c9eebf469eb175142a3d97860e]]\

f.yt 4200 kgf cm 2^/ * :

♦ Esfuerzo máximo a compresión del concreto : \[REGION[af9612c9eebf469eb175142a3d97860e]]\

f'.c 250 kgf cm 2^/ * :

♦ Número de pisos de edificación : \[REGION[af9612c9eebf469eb175142a3d97860e]]\

n.p 3 :

♦ Altura de muro \[REGION[af9612c9eebf469eb175142a3d97860e]]\

Hw 9 m * :

Para escribir subindice solo colocar punto "." después de la variable: \[REGION[f35f05ea91de49b19f465658dff7f885]]\

asd.mfg 500 :

♦ Longirtud de muro: \[REGION[af9612c9eebf469eb175142a3d97860e]]\

Lw 3 m * :

♦ Espesor de muro: \[REGION[af9612c9eebf469eb175142a3d97860e]]\

Ew 0.35 m * :

♦ Diámetro de varilla longitudnial (vertical) : \[REGION[af9612c9eebf469eb175142a3d97860e]]\

ϕ 16 mm * :

♦ Espaciamiento de varilla longitudinal : \[REGION[af9612c9eebf469eb175142a3d97860e]]\

s.l 0.30 m * :

♦ Recubrimiento al centro de la barra : \[REGION[af9612c9eebf469eb175142a3d97860e]]\

r 5 cm * :

Esfuerzos y desplazamiento en el muro

V.u 2 el 50 tonnef * :

V.u 3 el 30 tonnef * :

♦ 1er nivel

V.u 1 el 60 tonnef * :

Cortante en 1er nivel: \[REGION[026d1a8a68a04f6ea9058f113c406f66]]\

Vu.p1 60 tonnef * :

Momento en 1er nivel: \[REGION[026d1a8a68a04f6ea9058f113c406f66]]\

Mu.p1 420 tonnef * m * :

Axial en 1er nivel: \[REGION[026d1a8a68a04f6ea9058f113c406f66]]\

Pu.p1 225 tonnef * :

P.u 1 el 225 tonnef * :

Desplazamiento en 1er nivel \[REGION[026d1a8a68a04f6ea9058f113c406f66]]\

δu.p1 1.1 mm * :

♦ 2do nivel

♦ 3er nivel

Cortante en 2do nivel: \[REGION[026d1a8a68a04f6ea9058f113c406f66]]\

Vu.p2 50 tonnef * :

Cortante en 3er nivel: \[REGION[026d1a8a68a04f6ea9058f113c406f66]]\

Vu.p3 30 tonnef * :

Momento en 2do nivel: \[REGION[026d1a8a68a04f6ea9058f113c406f66]]\

Mu.p2 240 tonnef * m * :

Momento en 3er nivel: \[REGION[026d1a8a68a04f6ea9058f113c406f66]]\

Mu.p3 90 tonnef * m * :

Axial en 2do nivel: \[REGION[026d1a8a68a04f6ea9058f113c406f66]]\

Pu.p2 125 tonnef * :

Axial en 3re nivel: \[REGION[026d1a8a68a04f6ea9058f113c406f66]]\

Pu.p3 50 tonnef * :

Desplazamiento en 2do nivel \[REGION[026d1a8a68a04f6ea9058f113c406f66]]\

δu.p2 3.2 mm * :

Desplazamiento en 3er nivel \[REGION[026d1a8a68a04f6ea9058f113c406f66]]\

δu.p3 6.0 mm * :

P.u 2 el 125 tonnef * :

P.u 3 el 50 tonnef * :

1) FUERZA CORTANTE EN EL PLANO DEL MURO

De acuerdo a ACI318 - 19 (11.5.4.2) : \[REGION[3901e0315b3641c393613b0c06dce5ac]]\ en cualquier sección horizontal no debe exceder a \[REGION[78afbc313cd947b89e8c07b54529b084]]\.

V.n

2.1 f'.c sqrt * A.cv *

ACI318 - 19 (11.5.4.2) 2.12 f'.c sqrt * A.cv * V.n ≥

Diseño por resistencia: ϕV.n V.u ≥

Entonces se debe cumplir: ϕ 2.12 * f'.c sqrt * A.cv * V.u ≥

1.1) Cortante máxima que soporta el muro por aplastamiento en el alma

factor.corte Ordinario 0.75 Especial 0.60 22 mat :

Área de corte del muro: A.cv Ew Lw * : cm 2^10500

"Ordinario"
"Especial"

Tipo de Muro

Factor de minoración para revisiónpor corte (Tipo de muro) ϕ 0.75

Cortante máxima que soporta el muro : ϕV.max ϕ 2.12 * f'.c kgf cm 2^/ * sqrt * A.cv * : tonnef 263.97

1.2) Cortante máxima que soporta el muro y cortante requerida en cada nivel

i Cond ϕV.max V.u i el ≥ Cumple:    ϕVn ≡ ϕV.max tonnef / 2 var2str tonf  ≥  Vu ≡ V.u i el tonnef / 2 var2str tonf concat No cumple:    ϕVn ≡ ϕV.max tonnef / 2 var2str tonf  <  Vu ≡ V.u i el tonnef / 2 var2str tonf concat if 11 line :

Cortante requerida (Vu) en 1er nivel: V.u 1 el tonnef 60

1 Cond Cumple:    ϕVn ≡ 263.97tonf  ≥  Vu ≡ 60.00tonf

Cortante requerida (Vu) en 2do nivel: V.u 2 el tonnef 50

2 Cond Cumple:    ϕVn ≡ 263.97tonf  ≥  Vu ≡ 50.00tonf

Cortante requerida (Vu) en 3er nivel: V.u 3 el tonnef 30

3 Cond Cumple:    ϕVn ≡ 263.97tonf  ≥  Vu ≡ 30.00tonf

2) FUERZA CORTANTE DE DISEÑO \[REGION[0cd45cbb93694ed2b093e91973e25276]]\

Para un Diseño Sísmico, se deberá cumplir la condición de Muro Especial , por lo que el muro tiene que resistir la cortante de diseño \[REGION[2818a1ff0ae9425baac1c5e7a369c8e1]]\.
De acuerdo a ACI318 - 19 (18.10.3.1) : La fuerza cortante de diseño \[REGION[a1a616faf8bb484da367b2b5d53171d2]]\ se debe calcular por medio de
\[REGION[afeb3d6528d0406194031d5a3fcb3705]]\ ≤ \[REGION[b7dfcbe5c60240128815573c04e0da21]]\

V.e

V.e

V.e

V.e Ω.v ω.v * V.u * ≡

3 V.n *

Se debe cumplir ϕV.n V.e ≥

Donde la cortante amplificada está dada por: V.e Ω.v ω.v * (V.u * :

Nota: Para el presente muro, la zona crítica está ubicada en la base del 1er nivel:

2.1) Factor de sobreresistencia \[REGION[7514f5d48b124ed6a6f4dba91d71a562]]\

Ω.v

Carga axial última, en la zona crítica Pu.p1 tonnef 225

Momento probable en la sección crítica M.pr 723 tonnef * m * :

Momento último en la sección crítica por flexión y axial M.u Mu.p1 : tonnef m * 420

Altura total del muro medido por encima de la sección crítica para cargas de flexión y axiales h.wcs Hw : 9 m *

Factor de amplificación por sobre resistencia en la zona crítica del muro  Ωv= Ω.v h.wcs Lw / 1.5 ≤ 1 M.pr M.u / 1.5 Max if 11 line : 1.72

2.2) Factor de amplificación dinámica del cortante debido a los modos superiores \[REGION[7514f5d48b124ed6a6f4dba91d71a562]]\

ω.v

Número de pisos por encima de la sección crítica del muro n.s n.p 0.00028 h.wcs mm / * Max : 3

Factor de amplificación dinámica ωv= ω.v h.wcs Lw / 2 < 1 n.s 6 ≤ 0.9 n.s 10 / + 1.3 n.s 30 / + 1.8 ≤ 1.3 n.s 30 / + 1.8 if if 11 line if 11 line : 1.2

Condición 18.10.3.1 (Ωv*ωv≤3), Ωvωv= Ωvωv Ω.v ω.v * 3 ≤ Ω.v ω.v * 3 if 11 line : 2.07

V.e Ωvωv V.u * : tonnef 123.94 103.29 61.97 31 mat

i Cond ϕV.max V.e i el ≥ Cumple:    ϕVn ≡ ϕV.max tonnef / 2 var2str tonf  ≥  Ve ≡ V.e i el tonnef / 2 var2str tonf concat No cumple:    ϕVn ≡ ϕV.max tonnef / 2 var2str tonf  <  Ve ≡ V.u i el tonnef / 2 var2str tonf concat if 11 line :

2.3) Cortante amplificada en cada nivel

Cortante requerida amplificada (Ve≡Ωv*ωv*Vu) en 1er nivel: V.e 1 el tonnef 123.94

1 Cond Cumple:    ϕVn ≡ 263.97tonf  ≥  Ve ≡ 123.94tonf

Cortante requerida amplificada (Ve≡Ω*ω*Vu) en 2do nivel: V.e 2 el tonnef 103.29

2 Cond Cumple:    ϕVn ≡ 263.97tonf  ≥  Ve ≡ 103.29tonf

Cortante requerida amplificada (Ve≡Ω*ω*Vu) en 3er nivel: V.e 3 el tonnef 61.97

3 Cond Cumple:    ϕVn ≡ 263.97tonf  ≥  Ve ≡ 61.97tonf

3) Paso 3: Se determina el armado por cortante necesario para cumplir con la demanda de cortante

Resistencia de diseño a corte del muroACI318-19:22.5.11 ϕV.n ϕV.nc ϕV.ns + :

Donde: ϕV.n V.e ≡

3.1) RESISTENCIA A CORTE DEL CONCRETO \[REGION[5e968581441f466583531a94e35b556e]]\\[REGION[8e7ceca996964df0b84d0440aa914bbf]]\) ϕV.nc ϕ α.c * λ * f'.c kgf cm 2^/ * sqrt * A.cv * :

Muro Comprimido Traccionado 21 mat :

"Comprimido"
"Traccionado"

Muro:

Muro

Carga última de tracción(Para Muro Traccionado) P.ut 0 tonnef * :

α.c Muro 1 ≡ Hw Lw / 1.5 ≤ 0.8 Hw Lw / 2 ≥ 0.53 0.27 0.5 / 2 Hw Lw / - (* 0.5 + if if 0.53 1 Pu.t Ag / + (* if 11 line : 0.53

Coefeiciente de resistencia a corte del concreto α.c 0.53

3.1.1 Coefeiciente de resistencia a corte del concreto α.c 0.8 :

Factor en función al tipo de agregado (ACI318-19:19.2.4) λ 1 :

Resistencia al corte del concreto: ϕV.nc tonnef 99.61

3.2) RESISTENCIA A CORTE DEL ACERO ϕV.ns V.e ϕV.nc - :

Como \[REGION[fef5cd719f3047af9809deff87a50af5]]\ y la cortante amplificada es determinada para cada nivel, por lo tanto se tendrá un resistencia de diseño a corte y una resistencia a corte del acero para cada nivel .

ϕV.n V.e ≡

Resistencia a corte del acero por nivel ϕV.ns i 1 V.u rows range V.e i el ϕV.nc > a i el V.e i el ϕV.nc - : a i el 0 tonnef * : if for a 21 line : tonnef 24.33 3.67 031 mat

Cuantía de acero transversal de acero por nivel ρ.t ϕV.ns ϕ f.yt * A.cv * / : 0.00074 0.00011 031 mat

Resistencia a corte del acero, 1er nivel: ϕV.ns 1 el tonnef 24.33

Resistencia a corte del acero, 2do nivel: ϕV.ns 2 el tonnef 3.67

Resistencia a corte del acero, 3er nivel: ϕV.ns 3 el tonnef 0

3.3) CUANTÍA DEL ACERO TRANSVERSAL ϕV.ns ϕ ρ.t * f.yt * A.cv * :

Resolviendo la ecuación 3.3 obtenemos las cuantías de acero transversal para cada nivel de la edificación:

Cuantía de acero transversal, 1er nivel: ρ.t 1 el 0.00074

Cuantía de acero transversal, 2do nivel: ρ.t 2 el 0.00011

Cuantía de acero transversal, 3er nivel: ρ.t 3 el 0.00000

3.3) ESPACIAMIENTO DEL ACERO TRANSVERSAL s.t n.capas A.st * Ew ρ.t * / ≡

Para calcular el espaciamiento es necesario conocer el diámetro del refuerzo vertical y el número de capas que esta tendrá:

58 / in * mm 15.88

AL #5 0.02 m * 0 m 2^* 13 mat

A.st AA 3 el : cm 2^0.71

A.sl AL 3 el : cm 2^1.98

d.st AA 1 el : #3

d.sl AL 1 el : #5

s.ti i 1 V.u rows range ρ.t i el 0 ≡ a i el 0 cm * : a i el n.capas A.st * Ew ρ.t i el * / : if for a 21 line : 0.55 m * 3.65 m * 031 mat

Espaciamiento refuerzo transversal, 1er nivel s.ti 1 el cm 55.15

asumimos: s.t 1 el 20 cm * :

Espaciamiento refuerzo transversal, 2do nivel s.ti 2 el cm 365.25

asumimos: s.t 2 el 40 cm * :

Espaciamiento refuerzo transversal, 1er nivel s.ti 3 el cm 0

asumimos: s.t 3 el 40 cm * :

ρ.t i 1 V.u rows range a i el n.capas A.st * Ew s.t i el * / : 11 line for a 21 line : 0.00203 0.00101 0.00101 31 mat

ϕV.n i 1 V.u rows range a i el ϕ α.c λ * f'.c kgf cm 2^/ * sqrt * ρ.t i el f.yt * + (* A.cv * : 11 line for a 21 line : tonnef 166.71 133.16 133.16 31 mat

i Cond ϕV.n i el V.u i el ≥ (ϕV.n i el V.e i el ≥ (& Cumple:    ϕVn ≡ ϕV.n i el tonnef / 2 var2str tonf  ≥  Vu ≡ V.u i el tonnef / 2 var2str tonf  &  ≥  Ve ≡ V.e i el tonnef / 2 var2str tonf concat ϕV.n i el V.u i el ≥ (ϕV.n i el V.e i el < (& No cumple:    ϕVn ≡ ϕV.n i el tonnef / 2 var2str tonf  ≥  Vu ≡ V.u i el tonnef / 2 var2str tonf  |pero|  <  Ve ≡ V.e i el tonnef / 2 var2str tonf -> Se permite el uso de ϕ≡0.75 de usar el método de amplificación de cortante(Ve) concat No cumple:    ϕVn ≡ ϕV.n i el tonnef / 2 var2str tonf  < Vu ≡ V.u i el tonnef / 2 var2str tonf  &  <  Ve ≡ V.e i el tonnef / 2 var2str tonf concat if 11 line if 11 line :

i armado n.capas 0 var2str varillas d.st @ s.t i el cm / 2 var2str cm concat 11 line :

3.4) RESISTENCIA A CORTE FINAL ϕV.n ϕ α.c λ * f'.c kgf cm 2^/ * sqrt * ρ.t i el f.yt * + (* A.cv * ≡

Cuantía de refuerzo transversal por corte, 1er nivel: ρ.t 1 el 0.00203

Distribución de refuerzo transversal por corte, 1er nivel: 1 armado 2 varillas #3 @ 20.00cm

Resistencia a corte, 1er nivel ϕV.n 1 el tonnef 166.71

1 Cond Cumple:    ϕVn ≡ 166.71tonf  ≥  Vu ≡ 60.00tonf  &  ≥  Ve ≡ 123.94tonf

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Cuantía de refuerzo transversal por corte, 2do nivel: ρ.t 2 el 0.00101

Distribución de refuerzo transversal por corte, 2do nivel: 2 armado 2 varillas #3 @ 40.00cm

Resistencia a corte, 2do nivel ϕV.n 2 el tonnef 133.16

2 Cond Cumple:    ϕVn ≡ 133.16tonf  ≥  Vu ≡ 50.00tonf  &  ≥  Ve ≡ 103.29tonf

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Cuantía de refuerzo transversal por corte, 3er nivel: ρ.t 2 el 0.00101

Distribución de refuerzo transversal por corte, 3er nivel: 3 armado 2 varillas #3 @ 40.00cm

Resistencia a corte, 3er nivel ϕV.n 3 el tonnef 133.16

2 Cond Cumple:    ϕVn ≡ 133.16tonf  ≥  Vu ≡ 50.00tonf  &  ≥  Ve ≡ 103.29tonf

5) Limitaciones del refuerzo en muros

i Cond V.u i el V.e i el : V.u i el 0.13 ϕ * α.c * λ * f'.c kgf cm 2^/ * sqrt * A.cv * ≤ Cumple Caso (1): Vu≡ V.u i el tonnef / 2 var2str tonf ≤  0.13*ϕ*αc*λ*(f'c^0.5)*Acv ≡ 0.13 ϕ * α.c * λ * f'.c kgf cm 2^/ * sqrt * A.cv * tonnef / 2 var2str tonf concat Cumple Caso (2): Vu≡ V.u i el tonnef / 2 var2str tonf >  0.13*ϕ*αc*λ*(f'c^0.5)*Acv ≡ 0.13 ϕ * α.c * λ * f'.c kgf cm 2^/ * sqrt * A.cv * tonnef / 2 var2str tonf concat if 11 line 21 line :

ρ.t 0.00203 0.00101 0.00101 31 mat

ρ.tf i 1 V.u rows range V.u i el V.e i el : V.u i el 0.13 ϕ * α.c * λ * f'.c kgf cm 2^/ * sqrt * A.cv * ≤ a i el De acuerdo a tabla 11.6.1 : ρ.t i el 0.0025 ≥ a i el ρ.t i el : a i el 0.0025 : if 11 line if 21 line for a 21 line : 0.0025 0.0025 0.0025 31 mat

i Condi V.u i el V.e i el : V.u i el 0.13 ϕ * α.c * λ * f'.c kgf cm 2^/ * sqrt * A.cv * ≤ ρt≡ De acuerdo a tabla 11.6.1 ρ.t i el 0.0025 ≥ ρt ≡ ρ.t i el 4 var2str ≥ 0.0025, por tanto: ρt ≡ ρ.tf i el 4 var2str concat ρt ≡ ρ.t i el 4 var2str < 0.0025, por tanto ρt ≡ ρ.tf i el 4 var2str concat if 11 line if 11 line 21 line :

1 Condi ρt ≡0.0020 < 0.0025, por tanto ρt ≡ 0.0025

s.ti i 1 V.u rows range ρ.t i el 0.0025 ≥ a i el s.t i el : a i el n.capas A.st * Ew ρ.tf i el * / : if for a 21 line : cm 16.23 16.23 16.23 31 mat

Caso (1): ACI 318-19-11.6.1 V.u 0.13 ϕ * α.c * λ * f'.c sqrt * A.cv * ≤

Caso (2): ACI 318-19-11.6.2 V.u 0.13 ϕ * α.c * λ * f'.c sqrt * A.cv * >

En el plano del muro, se debe cumplir (a) y (b):

(a) \[REGION[4de504b5066a472a96f16605f5655e49]]\ debe ser al menos el mayor valor entre el valor calculado mediante la ecuación (11.6.2) y 0.0025, pero no necesita exceder a \[REGION[e959d63b8ce04017a541b552023ad9fd]]\ requerido para resistencia en 11.5.4.3.

\[REGION[5f49b3b765984d13834550b798dedb6c]]\...11.6.2
(b) \[REGION[a390b5d6e7e14afcb73d3bc361dee38d]]\debe ser al menos 0.0025

ρ.l

ρ.t

ρ.l 0.0025 0.5 2.5 h.w l.w / - (* ρ.t 0.0025 - (* + ≥

ρ.t

En el plano del muro, \[REGION[024fb33aaf4d4557be73b09ffc642c95]]\ mínimo y \[REGION[e057e82bf0034bb6ad714e07fe4ed07f]]\ mínimo deben cumplir con la Tabla 11.6.1. Nohay necesidad de cumplir estos límites si se demuestra por mediode análisis estructural que se obtiene resistencia y estabilidad adecuadas.

ρ.l

ρ.t

Cuantía transversal \[REGION[a6211386c11841b98487ef7e664703c6]]\

ρ.t

Para el 1er nivel 1 Cond Cumple Caso (2): Vu≡ 123.94tonf  >  0.13*ϕ*αc*λ*(f'c^0.5)*Acv ≡ 12.95tonf

Cuantía de refuerzo transversal, 1er nivel ρ.tf 1 el 0.0025

Refuerzo transversal, 1er nivel 1 Condi ρt ≡0.0020 < 0.0025, por tanto ρt ≡ 0.0025

Espaciamiento refuerzo transversal, 1er nivel s.ti 1 el cm 16.23

asumimos: s.t 1 el 15 cm * :

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Para el 2do nivel 2 Cond Cumple Caso (2): Vu≡ 103.29tonf  >  0.13*ϕ*αc*λ*(f'c^0.5)*Acv ≡ 12.95tonf

Cuantía de refuerzo transversal, 2do nivel ρ.tf 2 el 0.0025

Refuerzo transversal, 1er nivel 2 Condi ρt ≡0.0010 < 0.0025, por tanto ρt ≡ 0.0025

Espaciamiento refuerzo transversal, 2donivel s.ti 2 el cm 16.23

asumimos: s.t 2 el 15 cm * :

------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------

Para el 3er nivel 3 Cond Cumple Caso (2): Vu≡ 61.97tonf  >  0.13*ϕ*αc*λ*(f'c^0.5)*Acv ≡ 12.95tonf

Cuantía de refuerzo transversal, 3er nivel ρ.tf 3 el 0.0025

Refuerzo transversal, 1er nivel 3 Condi ρt ≡0.0010 < 0.0025, por tanto ρt ≡ 0.0025

Espaciamiento refuerzo transversal, 3er nivel s.ti 3 el cm 16.23

asumimos: s.t 3 el 15 cm * :

ρ.t i 1 V.u rows range a i el n.capas A.st * Ew s.t i el * / : 11 line for a 21 line : 0.0027 0.0027 0.0027 31 mat

Para el nuevo espaciamiento, la cuantía de refuerzo transversal, 1er nivel ρ.t 1 el 0.002705

Para el nuevo espaciamiento, la cuantía de refuerzo transversal, 2do nivel ρ.t 2 el 0.002705

Para el nuevo espaciamiento, la cuantía de refuerzo transversal, 2do nivel ρ.t 3 el 0.002705

Cuantía Longitudinal \[REGION[a6211386c11841b98487ef7e664703c6]]\
La distribución de refuerzo longitudinal es el mismo para todos los niverles por lo tanto bastará solo una la verificación de la cuantiá minima .

ρ.t

ρ.l n.capas A.sl * Ew s.l * / : 0.00377

Caso (2), de :acuerdo a ACI 318-19-11.6.2, se debe cumplir ρ.l 0.0025 0.5 2.5 Hw Lw / - (* ρ.t 0.0025 - (* + 0.0025 Max ≥ 1

ρ.lmin 0.0025 0.5 2.5 Hw Lw / - (* ρ.t 1 el 0.0025 - (* + 0.0025 Max : ρ.l ρ.lmin > Cumple:    ρl ≡ ρ.l 5 var2str ≥  ρlim ≡ ρ.lmin 5 var2str concat No Cumple:    ρl ≡ ρ.l 5 var2str <  ρlim ≡ ρ.lmin 5 var2str -> reducir sl concat if 21 line Cumple:    ρl ≡ 0.00377  ≥  ρlim ≡ 0.00250

Cuantía en el extremo del muro \[REGION[a6211386c11841b98487ef7e664703c6]]\
De acuerdo a ACI318 - 19 (18.10.2.4) : Los muros y los machones de muro con \[REGION[fb1f541f4da64290942f9d45af8c215a]]\, que sean fectivamente continuos desde la base de la estructura hasta la parte superior del muro y que se diseñen para tener una sola sección crítica para flexión y carga axial deben tener refuerzo longitudinal en los extremos del segmento vertical de muro que cumpla con (a) hasta (e):

(a) La cuantía de refuerzo longitudinal dentro de \[REGION[87d78ea35b454183af438543681ba4b6]]\, del extremo de un segmento vertical de muro y en un ancho igual al espesor del muro debe ser al menos \[REGION[0280872bdc5345388a30d3661f1a54a2]]\ .

(b) El refuerzo longitudinal requerido por 18. 10.2.4(a) debe extenderse verticalmente por encima y por debajo de la sección crítica al menos el valor mayor de \[REGION[624ac0621b1046c1badaef43d7f211fc]]\ y \[REGION[a974f0b1790e4f31815a2635c13f48d0]]\.

(c) No más del 50 por ciento del refuerzo requerido por 18.10.2.4(a) puede terminarse en una sola sección.

ρ.0.15lw

h.w l.w / 2 ≥

0.15 l.w *

1.6 f'.c sqrt f.y / *

l.w

M.u 3 V.n * /

Tenemos:

Fig3.Detalle de armado del extremo del muro.

Área del refuerzo logitudinal del extremo: A.s_0.15lw 12 1.96 * cm 2^* : cm 2^23.52

Cuantía de refuerzo longitudinal dentro de 0.15lw ρ.0.15lw A.s_0.15lw Ew 0.15 Lw * (* / : 0.01493

ρ.0.15lw 1.6 f'.c kgf cm 2^/ * sqrt f.y / * ≥ Cumple:    ρ0.15lw ≡ ρ.0.15lw 5 var2str ≥  1.6(f'c)^0.5/fy ≡ 1.6 f'.c kgf cm 2^/ * sqrt f.y / * 5 var2str concat No Cumple:    ρ0.15lw ≡ ρ.0.15lw 5 var2str <  1.6(f'c)^0.5/fy ≡ 1.6 f'.c kgf cm 2^/ * sqrt f.y / * 5 var2str concat if 11 line Cumple:    ρ0.15lw ≡ 0.01493  ≥  1.6(f'c)^0.5/fy ≡ 0.00602

6) Recubrimientos

7) Espaciamiento máximo del refuerzo longitudinal

s.l_max

3 Ew * 45 cm * Min 0.45 m *

♦ Si: se requiere armado por cortante en el muro el espaciamiento del refuerzo longitudinal nodeberá ser mayor a \[REGION[ce38c36f32a7452b8bf3555ef7cef801]]\

Lw 3 /

s.l_max

Lw 3 / cm 100

♦ Si: \[REGION[1fd9ccba51fa414db3b37286474ea9fa]]\ , exceptuando muros de sótano y muros de contención en voladizo, deben tener refuerzo distribuido en cada dirección colocado en 02 capaa paralelas a las caras del muro de acuerdo con las siguientes condiciones:

Ew 25 cm * >

8) Espaciamiento máximo del refuerzo transversal

s.t_max

3 Ew * 45 cm * Min 0.45 m *

♦ Si: se requiere armado por cortante en el muro el espaciamiento del refuerzo longitudinal nodeberá ser mayor a \[REGION[ce38c36f32a7452b8bf3555ef7cef801]]\

Lw 5 /

s.t_max

Lw 5 / cm 60

9) Espaciamiento mínimo del refuerzo

Para las separaciones mínimas entra barras cumpliremos con los requerimientos del Capítulo 25 de la normativa
ACI318. El refuerzo longitudinal no deberemos separarlo menos del mayor valor entre 1.5 in (3.81 cm), 1.5 veces el
diámetro de barra y 4/3 del tamaño del agregado grueso

1.5 in * 1.5 d.b * 43 / TMAG * Max

s.l_min

10) Requerimiento de refuerzo en muros especiales