cc4b4202-984d-4108-8302-b47481b627d3 27 2 6 decimal

&[DATE] &[TIME] - &[FILENAME]

F.G 12 / 100 * kN * :

L.AZy 210 mm * :

L.AG 2650 mm * :

L.AZ 680 mm * :

L.ZG L.AG L.AZ - : mm 1970

Aufgabe 1)

ΣF.x 0 ≡

F.Ax F.Z - 0 ≡

1 (

ΣF.y 0 ≡

F.Ay F.G - 0 ≡

2 (

ΣM.A 0 ≡

F.G L.AG * F.Z L.AZ * - 0 ≡

3 (

F.Z F.G L.AG L.AZy / * : kN 630.95

aus (3):

aus (2):

F.Ay F.G : kN 50

aus (1):

F.Ax F.Z : kN 630.95

Aufgabe 2)

R.e 490 N mm 2^/ * :

Werkstoff: C45E

τ.aF 0.6 R.e * : N mm 2^/ 294

ν 3 :

τ.azul τ.aF ν / : N mm 2^/ 98

F.A F.Ax 2^F.Ay 2^+ sqrt : kN 632.93

Bolzenbelastung:

A.erf F.A 2 τ.azul * / : mm 2^3229.24

Dimensionierung:

d.erf 4 A.erf * π / sqrt : mm 64.12

d 65 mm * :

Aufgabe 3)

Werkstoff: C45E

s.o.

A.erf F.Z 2 τ.azul * / : mm 2^3219.14

Dimensionierung:

d.erf 4 A.erf * π / sqrt : mm 64.02

d 65 mm * :

Alte Klausur:

Überprüfung der Flächenpressung:

d 90 mm * :

R.e 490 N mm 2^/ * :

Werkstoff: C45E

p.zul R.e 1.2 / : N mm 2^/ 408.33

R.e 360 N mm 2^/ * :

Werkstoff: E360

p.zul R.e 1.2 / : N mm 2^/ 300

Der Wert von E360 ist geringer und muss daher für die Untersuchung genutzt werden!

p.zul F.Z A / ≥ F.Z d l.Auflage * / ≡

Flächenpressung:

(mit projizierter Fläche)

l.Auflage F.Z d p.zul * / : mm 23.37

A.erf F.Z p.zul / : mm 2^2103.17

l.Auflage 35 mm * :

Aufgabe 4)

R.e 900 N mm 2^/ * :

Werkstoff: 50CrMo4

ν 2 :

σ.zzul R.e ν / : N mm 2^/ 450

A.erf F.Z σ.zzul / : mm 2^1402.12

Dimensionierung:

d.erf 4 A.erf * π / sqrt : mm 42.25

d 45 mm * :

Aufgabe 5)

Schnittgrößenermittlung:

Bereich I (+): (von Punkt A)

0 x ≤ L.AZ ≤

ΣF.x 0 ≡

N F.Ax + 0 ≡

N F.Ax - : kN 630.95 -

ΣF.y 0 ≡

Q F.Ay + 0 ≡

Q F.Ay - : kN 50 -

ΣM.I 0 ≡

M.b F.Ay x * - 0 ≡

x M.b F.Ay x * :

0 M.b 0

L.AZ M.b kN m * 34

M.bImax L.AZ M.b : 34000 J *

Bereich II (-): (von Punkt G)

0 x ≤ L.ZG ≤

ΣF.x 0 ≡

N 0 ≡

ΣF.y 0 ≡

Q F.G + 0 ≡

Q F.G - : kN 50 -

ΣM.I 0 ≡

M.b F.G x * + 0 ≡

x M.b F.G x * - :

0 M.b 0

L.ZG M.b kN m * 98.5 -

M.bIImax L.ZG M.b abs : 98500 J *

Aufbau der Diagramme:

i 1 :

M.b i 1 el 0 mm * :

M.b i 2 el 0 N * m * :

N i 1 el M.b i 1 el :

N i 2 el F.Ax - :

Q i 1 el M.b i 1 el :

Q i 2 el F.Ay - :

i i 1 + :

M.b i 1 el L.AZ :

M.b i 2 el M.bImax :

N i 1 el M.b i 1 el :

N i 2 el F.Ax - :

Q i 1 el M.b i 1 el :

Q i 2 el F.Ay - :

i i 1 + :

M.b i 1 el L.AZ :

M.b i 2 el M.bIImax - :

N i 1 el M.b i 1 el :

N i 1 el M.b i 1 el :

N i 2 el 0 :

Q i 1 el M.b i 1 el :

Q i 2 el F.G - :

i i 1 + :

M.b i 1 el L.AG :

M.b i 2 el 0 N * m * :

N i 1 el M.b i 1 el :

N i 1 el M.b i 1 el :

N i 2 el 0 :

Q i 1 el M.b i 1 el :

Q i 2 el F.G - :

i 1 :

Balken i 1 el 0 m * :

Balken i 2 el 0 N * m * :

i i 1 + :

Balken i 1 el L.AG :

Balken i 2 el 0 N * m * :

Balken M.b N Q 4 1 sys

Ermittlung des maximalen Biegemomentes:

M.bmax M.bImax M.bIImax 12 mat max : kN m * 98.5

σ.bF 510 N mm 2^/ * :

Werkstoff: E360

ν 2 :

σ.bzul σ.bF ν / : N mm 2^/ 255

W.erf M.bmax σ.bzul / : cm 3^386.27

erforderliches Widerstandsmoment:

Profilauswahl: (s.u.)

Profil DIN 10210-2 200x100x17,5 - E360

Kinematik des Kipplasters:

Vorgaben für die Modellierung:

- Nullpunkt liegt im Punkt A - Der Winkel α stellt die Neigung des Hebels zur Horizontalen dar. (In der gezeigten Lage beträgt dieser 0°)

Lagerpunkt des Hubzylinders bei:

L.Hx 2875 mm * - :

L.F 1800 mm * :

L.Hy L.AZy : mm 210

B.F 90 mm * :

Punkt G:

Punkt Z':

Punkt Z:

α L.Gx L.AG α cos * :

α L.Z'x L.AZ α cos * :

α L.Zx L.AZ α cos * L.AZy α sin * - :

α L.Gy L.AG α sin * :

α L.Z'y L.AZ α sin * :

α L.Zy L.AZ α sin * L.AZy α cos * + :

Darstellung der aktuellen Stellung:

Hebel 00 α L.Z'x α L.Z'y α L.Zx α L.Zy α L.Z'x α L.Z'y α L.Gx α L.Gy 52 mat :

Hubzylinder L.Hx L.Hy α L.Zx α L.Zy 22 mat :

α ΔH.x L.Hx α L.Zx - abs :

α ΔH.y L.Hy α L.Zy - abs :

α β α ΔH.y α ΔH.x / atan :

α L.Fx L.Hx L.F α β cos * + :

α L.Fy L.Hy L.F α β sin * + :

Zylinderführung L.Hx B.F α β sin * + L.Hy B.F α β cos * - α L.Fx B.F α β sin * + α L.Fy B.F α β cos * - α L.Fx B.F α β sin * - α L.Fy B.F α β cos * + L.Hx B.F α β sin * - L.Hy B.F α β cos * + L.Hx B.F α β sin * + L.Hy B.F α β cos * - 52 mat :

α 40 ° * :

Hebel Zylinderführung Hubzylinder 3 1 sys

Länge des Hubzylinders:

ΔH.x L.Hx α L.Zx - abs : 3.26 m *

ΔH.y L.Hy α L.Zy - abs : 0.39 m *

L.H ΔH.x 2^ΔH.y 2^+ sqrt : 3.28 m *

Winkel des Hubzylinders: (zur Horizontalen)

β ΔH.y ΔH.x / atan : ° 6.78

Gleichgewichtsbedingungen:

Komponentenzerlegung:

ΣF.x 0 ≡

F.Ax F.Zx - 0 ≡

1 (

F.Zx F.Z β cos * :

a (

ΣF.y 0 ≡

F.Ay F.Zy - F.G - 0 ≡

2 (

F.Zy F.Z β sin * :

b (

ΣM.A 0 ≡

F.G L.AGx * F.Zy L.AZx * + F.Zx L.AZy * - 0 ≡

3 (

Lösung des Gleichungssystems:

mit (a) und (b) in (3):

F.G L.AGx * F.Z β sin * L.AZx * + F.Z β cos * L.AZy * - 0 ≡

F.Z F.G L.AGx * L.AZy β cos * L.AZx β sin * - / ≡

α F.Z F.G α L.Gx * α L.Zy α β cos * α L.Zx α β sin * - / :

mit den obigen Variablen:

bzw. deren Komponenten:

α F.Zx α F.Z α β cos * :

α F.Zy α F.Z α β sin * :

Ermittlung der Lagerkräfte:

aus (1):

α F.Ax α F.Zx :

aus (2):

α F.Ay F.G α F.Zy + :

N 20 :

α.0 0 ° * :

α.1 90 ° * :

Δα α.1 α.0 - N / : ° 4.5

α α.0 :

i 1 N range F.Ax i 1 el α ° / : F.Ax i 2 el α F.Ax kN / : F.Ay i 1 el α ° / : F.Ay i 2 el α F.Ay kN / : F.Z i 1 el α ° / : F.Z i 2 el α F.Z kN / : α α Δα + : 71 line for

F.Z F.Ax F.Ay 3 1 sys