HA-FUND-ZA

7b5dc37f-6825-44d4-9e7d-3f1ad0ed2277 28 HA-FUND-ZA Alvaro Gavilán Rojas 2 15 false false 0 decimal

&[DATE] &[TIME] - &[FILENAME]

Z A P A T A A I S L A D A

DISEÑO SEGÚN LAS NORMATIVAS:

INSTRUCCIÓN ESPAÑOLA DE HORMIGÓN ESTRUCTURAL (EHE-08)

CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (CTE)

]]>

Opciones de diámetro para el armado del pilar opciones_diámetro_p 121620253251 mat :

Opciones de diámetro para el armado de la zapata opciones_diámetro_z 1216202541 mat :

MATERIALES:

ESFUERZOS:

GEOMETRÍA:

Suelo σ.adm 180 kPa * :

Axil permanente N.g 450 kN * :

Axil variable N.q 100 kN * :

Base del pilar a.0 30 cm * :

Ancho del pilar b.0 30 cm * :

Hormigón f.ck 21 MPa * :

Flexor permanente M.g 50 kN * m * :

Flexor variable M.q 25 kN * m * :

Base de la zapata a 200 cm * :

Ancho de la zapata b a :

Altura de la zapata h 60 cm * :

Acero f.yk 420 MPa * :

ARMADURAS:

Diámetro de varillas del pilar

pos_d_p

Diámetro de varillas de la zapata

pos_d_z DOCUMENTACIÓN CÁLCULO CÁLCULOS PRELIMINARES

Coeficiente parcial de seguridad del hormigón γ.c 1.50 :

Resistencia de cálculo del hormigón f.cd f.ck γ.c / : MPa 14

Coeficiente parcial de seguridad del acero γ.s 1.15 :

Resistencia de cálculo del acero f.yd f.yk γ.s / : MPa 365

Peso específico característico del hormigón armado γ.HA 25 kN m 3^/ * :

Peso de la zapata W γ.HA a * b * h * : kN 60

Coeficiente parcial de seguridad para las acciones permanentes γ.g 1.35 :

Coeficiente parcial de seguridad para las acciones variables γ.q 1.50 :

Axil de cálculo N.d γ.g N.g * γ.q N.q * + : kN 758

Flexor de cálculo M.d γ.g M.g * γ.q M.q * + : kN m * 105

Vuelo en la dirección "a" v.a a a.0 - 2 / : cm 85

Vuelo en la dirección "b" v.b b b.0 - 2 / : cm 85

Tensión estructural de cálculo σ.td N.d a b * / 6 M.d * b a 2^* / + : kPa 268

Rigidez estructural de la zapata en la dirección "a" rigidez_a v.a 2 h * ≤ RÍGIDA FLEXIBLE if : RÍGIDA

Rigidez estructural de la zapata en la dirección "b" rigidez_b v.b 2 h * ≤ RÍGIDA FLEXIBLE if : RÍGIDA

Recubrimiento geométrico inferior r.nom.inf 15 mm * 10 mm * + : mm 25

Recubrimiento geométrico lateral r.nom.lat 70 mm * 5 mm * + : mm 75

Diámetro de varillas para el armado de la zapata φ.z opciones_diámetro_z pos_d_z el (mm * : mm 12

Diámetro de varillas para el armado del pilar φ.p opciones_diámetro_p pos_d_p el (mm * : mm 16

Canto útil d h r.nom.inf - φ.z - φ.z 2 / - : mm 557

Excentricidad en la dirección "a" e.a M.g M.q + N.g N.q + W + / : cm 12

Base equivalente de la zapata a' a 2 e.a * - : cm 175

Tensión geotécnica σ'.t N.g N.q + W + a' b * / : kPa 174

Lado mayor de la zapata a' a b Max : cm 200

Lado del pilar en la dirección del lado mayor de la zapata a'.0 a' a ≡ a.0 b.0 if : cm 30

Factor de mayoración de la sección de acero fm 2 a' * a' a'.0 + 2 h * + / : 1.14

Longitud básica de anclaje de la armadura de la zapata f.ct.m 0.30 f.ck MPa / (23 /^* MPa * : f.ct.k 0.70 f.ct.m * : f.ct.d f.ct.k γ.c / : τ.bd 2.25 f.ct.d * : l.b φ.z f.yd * 4 τ.bd * / : 51 line mm 457

Longitud básica de anclaje de la armadura del pilar l.b.p φ.p f.yd * 4 τ.bd * / : 11 line mm 609

Cuantía geométrica mínima ρ f.yk 500 MPa * < 0.0010 0.0009 if : 0.001

Factor de estabilidad fe 1.1 M.g * 1.5 M.q * + 0.9 N.g W + (* a 2 / * / : 0.2

ACERO REQUERIDO

Acero requerido en la dirección "a" rigidez_a FLEXIBLE ≡ Acero de cálculo M.d σ.td b * v.a 2^2 / * : z d : (U.c 1 N * : (U.s 1 kN * : (& (& U.c U.s - abs 100 N * > λ d z - : (ψ 2 λ * : (& A.s M.d z f.yd * / : U.s A.s f.yd * : (U.c f.cd ψ * b * : (& ψ U.s f.cd b * / : (λ ψ 2 / : (& z d λ - : 51 line while A.s.a.calc A.s 1 fm 1 - (a' a ≡ (* + (* : Acero mecánico W.1 b h 2^* 6 / : A.s.a.mec 1.5 1.95 A.s.a.calc h * f.yd * f.cd W.1 * / * - (A.s.a.calc * : 81 line Acero de cálculo σ.1d N.d a b * / 6 M.d * b a 2^* / + : (σ.2d N.d a b * / 6 M.d * b a 2^* / - : (& R.1d 2 a * a.0 - (a.0 σ.1d σ.2d - (* a 6 σ.1d * 2 σ.2d * + (* + (* 32 a * / b * : x.1 2 a * a.0 - (a.0 σ.1d σ.2d - (* a 10 σ.1d * 2 σ.2d * + (* + (* 12 a.0 σ.1d σ.2d - (* a 6 σ.1d * 2 σ.2d * + (* + (* / : A.s.a.calc R.1d x.1 * 0.85 d * f.yd 400 MPa * Min * / : Acero mecánico A.s.a.mec 0 mm 2^* : 71 line if A.s.a.geo ρ b * h * : Acero requerido A.s.a.req A.s.a.calc A.s.a.geo A.s.a.mec Max : 41 line mm 2^1207

Acero geométrico en la dirección "a" A.s.a.geo mm 2^1200

Acero mecánico en la dirección "a" A.s.a.mec mm 2^0

Acero de cálculo en la dirección "a" A.s.a.calc mm 2^1207

Acero por metro en dirección "a" A.s.a.m A.s.a.req b / : mm 2^m / 603

Acero requerido en la dirección "b" Tensión estructural en el sentido transversal σ.1d N.d a b * / 6 M.d * b a 2^* / + : (σ.2d N.d a b * / 6 M.d * b a 2^* / - : (& σ.trans σ.1d σ.2d + 2 / : Cálculo de acero rigidez_b FLEXIBLE ≡ Acero de cálculo M.d σ.trans a * v.b 2^2 / * : z d : (U.c 1 N * : (U.s 1 kN * : (& (& U.c U.s - abs 100 N * > λ d z - : (ψ 2 λ * : (& A.s M.d z f.yd * / : U.s A.s f.yd * : (U.c f.cd ψ * a * : (& ψ U.s f.cd a * / : (λ ψ 2 / : (& z d λ - : 51 line while A.s.b.calc A.s : Acero mecánico W.1 a h 2^* 6 / : A.s.b.mec 1.5 1.95 A.s.b.calc h * f.yd * f.cd W.1 * / * - (A.s.b.calc * : 81 line Acero de cálculo R.1d σ.trans a * b * 2 / : x.1 b b.0 - 4 / : A.s.b.calc R.1d x.1 * 0.85 d * f.yd 400 MPa * Min * / : Acero mecánico A.s.b.mec 0 mm 2^* : 61 line if Acero geométrico A.s.b.geo ρ a * h * : Acero requerido A.s.b.req A.s.b.calc A.s.b.geo A.s.b.mec Max : 91 line mm 2^1200

Acero geométrico en la dirección "b" A.s.b.geo mm 2^1200

Acero mecánico en la dirección "b" A.s.b.mec mm 2^0

Acero de cálculo en la dirección "b" A.s.b.calc mm 2^931

Acero por metro en dirección "b" A.s.b.m A.s.b.req a / : mm 2^m / 600

Acero por metro para zapata cuadrada A.s.sq A.s.a.m A.s.b.m Max : mm 2^m / 603

DISPOSICIÓN Y ANCLAJE DE ARMADURAS

Armadura a disponer en la dirección "a" Acero requerido A.s a b ≡ A.s.sq b * A.s.a.req if : n.a A.s π φ.z 2^* 4 / / Ceil : s.a b 2 r.nom.lat * - n.a / 1 cm * / Floor cm * : l.h a 2 r.nom.lat * - : Acero dispuesto A.s.real n.a π φ.z 2^* 4 / (* : ρ.l.a A.s.real b d * / 0.02 Min : rigidez_a RÍGIDA ≡ anclaje_a pat. ext. : k 0.7 300 a mm / * 22500 - a mm / (2^/ * : L.1 k l.b * A.s.a.calc A.s.real / * : p.a 5 φ.z * L.1 + 5 cm * / Ceil 5 * cm * : 41 line Criterio A A.s.nec.A A.s.a.calc : Criterio B R.d σ.td b * 0.5 h * (* : T.d R.d v.a 0.15 a.0 * + 0.25 h * - 0.85 h * / * : A.s.nec.B T.d f.yd / : Longitudes de anclaje requeridas l.b.net.A l.b A.s.nec.A A.s.real / * : l.b.net.B l.b A.s.nec.B A.s.real / * : anclaje_a recto l.b.net.A r.nom.lat + d + 0.15 a.0 * - (v.a ≤ (l.b.net.B r.nom.lat + (0.5 h * ≤ (& patilla 0.7 l.b.net.A * r.nom.lat + d + 0.15 a.0 * - (v.a ≤ (0.7 l.b.net.B * r.nom.lat + (0.5 h * ≤ (& pat. ext. cases : anclaje_a pat. ext. ≡ L.1 0.7 l.b.net.A * r.nom.lat + d + 0.15 a.0 * - v.a - 0.7 l.b.net.B * r.nom.lat + 0.5 h * - Max : p.a 5 φ.z * L.1 + 5 cm * / Ceil 5 * cm * : 21 line p.a 5 φ.z * 5 cm * / Ceil 5 * cm * anclaje_a patilla ≡ (* : 11 line if 111 line if l.t l.h 2 p.a * + : 101 line

Disposición de armaduras en la dirección "a" disp_a n.a num2str ϕ de φ.z mm / num2str cada s.a cm / num2str . L= l.t cm / num2str (p.a cm / num2str + l.h cm / num2str + p.a cm / num2str) concat : 11 ϕ de 12 cada 16. L=215  (15 +185+15)

Armadura a disponer en la dirección "b" Acero requerido A.s a b ≡ A.s.sq b * A.s.b.req if : n.b A.s π φ.z 2^* 4 / / Ceil : s.b a 2 r.nom.lat * - n.b / 1 cm * / Floor cm * : l.h b 2 r.nom.lat * - : Acero dispuesto A.s.real n.b π φ.z 2^* 4 / (* : ρ.l.b A.s.real a d * / 0.02 Min : rigidez_b RÍGIDA ≡ anclaje_b pat. ext. : k 0.7 300 b mm / * 22500 - b mm / (2^/ * : L.1 k l.b * A.s.b.calc A.s.real / * : p.b 5 φ.z * L.1 + 5 cm * / Ceil 5 * cm * : 41 line Criterio A A.s.nec.A A.s.b.calc : Criterio B R.d σ.trans a * 0.5 h * (* : T.d R.d v.b 0.15 b.0 * + 0.25 h * - 0.85 h * / * : A.s.nec.B T.d f.yd / : Longitudes de anclaje requeridas l.b.net.A l.b A.s.nec.A A.s.real / * : l.b.net.B l.b A.s.nec.B A.s.real / * : anclaje_a recto l.b.net.A r.nom.lat + d + 0.15 b.0 * - (v.b ≤ (l.b.net.B r.nom.lat + (0.5 h * ≤ (& patilla 0.7 l.b.net.A * r.nom.lat + d + 0.15 b.0 * - (v.b ≤ (0.7 l.b.net.B * r.nom.lat + (0.5 h * ≤ (& pat. ext. cases : anclaje_a pat. ext. ≡ L.1 0.7 l.b.net.A * r.nom.lat + d + 0.15 b.0 * - v.b - 0.7 l.b.net.B * r.nom.lat + 0.5 h * - Max : p.b 5 φ.z * L.1 + 5 cm * / Ceil 5 * cm * : 21 line p.b 5 φ.z * 5 cm * / Ceil 5 * cm * anclaje_a patilla ≡ (* : 11 line if 111 line if l.t l.h 2 p.b * + : 101 line

Disposición de armaduras en la dirección "b" disp_b n.b num2str ϕ de φ.z mm / num2str cada s.b cm / num2str . L= l.t cm / num2str (p.b cm / num2str + l.h cm / num2str + p.b cm / num2str) concat : 11 ϕ de 12 cada 16. L=205  (10 +185+10)

VERIFICACIÓN AL CORTANTE

Verificación al cortante en la dirección "a" V.u1.a 0.30 b * d * f.cd * : ξ 1200 mm * d / sqrt + 2.0 Min : f.cv f.ck : ρ.l ρ.l.a : V.u2.a 0.18 γ.c / ξ * 100 ρ.l * f.cv MPa / * (13 /^* b * d * MPa * 0.075 γ.c / ξ 32 /^* f.cv MPa / (12 /^* b * d * MPa * Max : V.d.a σ.td b * v.a d - (* : fv.a.1 V.d.a V.u1.a / : fv.a.2 V.d.a V.u2.a / : 81 line

Compresión fv.a.1 % 3

Tracción fv.a.2 % 30

Verificación al cortante en la dirección "b" V.u1.b 0.30 a * d * f.cd * : ρ.l ρ.l.b : V.u2.b 0.18 γ.c / ξ * 100 ρ.l * f.cv MPa / * (13 /^* b * d * MPa * 0.075 γ.c / ξ 32 /^* f.cv MPa / (12 /^* b * d * MPa * Max : V.d.b σ.trans a * v.b d - (* : fv.b.1 V.d.b V.u1.b / : fv.b.2 V.d.b V.u2.b / : 61 line

Compresión fv.b.1 % 2

Tracción fv.b.2 % 21

VERIFICACIÓN AL PUNZONAMIENTO

Verificación al punzonamiento ρ.l ρ.l.a ρ.l.b * sqrt 0.02 Min : τ.rd 0.18 γ.c / ξ * 100 ρ.l * f.cv MPa / * (* MPa * 0.075 γ.c / ξ 32 /^* f.cv MPa / (12 /^* MPa * Max : u.1 2 a.0 b.0 + 2 π * d * + (* : F.sd N.d σ.1d a.0 b.0 * h a.0 b.0 + (* + π h 2^* 4 / + (* - : β 1 0.15 M.d 0 ≠ (* + (: F.sd.ef β F.sd * : τ.sd F.sd.ef u.1 d * / : fp τ.sd τ.rd / : 81 line

Punzonamiento fp 0.30

SALIDA DE VERIFICADORES

n 0 :

texto n n 1 + : el tensión geotécnica :

porcentaje n el σ'.t σ.adm / :

texto n n 1 + : el altura de zapata :

porcentaje n el 23 / l.b.p * 2 φ.z * (+ φ.p + 2 φ.z * + r.nom.inf + h / :

texto n n 1 + : el núcleo central :

porcentaje n el e.a a 6 / / :

texto n n 1 + : el estabilidad :

porcentaje n el fe :

texto n n 1 + : el cortante en a (C) :

porcentaje n el fv.a.1 :

texto n n 1 + : el cortante en a (T) :

porcentaje n el fv.a.2 :

texto n n 1 + : el cortante en b (C) :

porcentaje n el fv.b.1 :

texto n n 1 + : el cortante en b (T) :

porcentaje n el fv.b.2 :

texto n n 1 + : el punzonamiento :

porcentaje n el fp :

Matriz de verificaciones VERIFICACIONES texto porcentaje 100 * augment :

Estado del cálculo i 1 VERIFICACIONES rows range ESTADO i el VERIFICACIONES i 2 el 100 ≤ : for ESTADO ESTADO sum (ESTADO rows ≡ OK ¡REVISAR CÁLCULOS! if : 21 line OK

GRÁFICOS

pp lc w fc CreateRect out 1 el rect : out 2 el pp : out 3 el lc : out 4 el solid : out 5 el w : out 6 el fc : out 71 line :

pp lc w CreateLine out 1 el line : out 2 el pp : out 3 el lc : out 4 el solid : out 5 el w : out 61 line :

pp lc w fc CreateCircle out 1 el circle : out 2 el pp : out 3 el lc : out 4 el solid : out 5 el w : fc none ≡ 1 out 6 el fc : if out 71 line :

zapata 00 a b stack black 2 lightgray CreateRect :

pilar v.a v.b a.0 b.0 stack black 1 gray CreateRect :

i 1 n.a range armado_a i el r.nom.lat b 2 / n.a 1 - (s.a * 2 / - i 1 - (s.a * + a r.nom.lat - b 2 / n.a 1 - (s.a * 2 / - i 1 - (s.a * + stack red 1 CreateLine : for armado_a i 1 n.b range armado_b i el a 2 / n.b 1 - (s.b * 2 / - i 1 - (s.b * + r.nom.lat a 2 / n.b 1 - (s.b * 2 / - i 1 - (s.b * + b r.nom.lat - stack blue 1 CreateLine : for armado_b 41 line

planta zapata 11 mat pilar 11 mat armado_a armado_b 41 mat :

x.0 a 50 cm * + :

zapata x.0 0 a h stack black 2 lightgray CreateRect :

pilar x.0 v.a + 0 a.0 b stack black 1 none CreateRect :

armado_a_h x.0 r.nom.lat + r.nom.inf a 2 r.nom.lat * - φ.z stack red 0 red CreateRect :

armado_a_v_1 x.0 r.nom.lat + r.nom.inf φ.z p.a stack red 0 red CreateRect :

armado_a_v_2 x.0 a + r.nom.lat - r.nom.inf φ.z p.a stack red 0 red CreateRect :

i 1 n.b range armado_b i el x.0 a 2 / + n.b 1 - (s.b * 2 / - i 1 - (s.b * + r.nom.inf 1.5 φ.z * + φ.z 2 / stack blue 1 blue CreateCircle : for armado_b 21 line

alzado_a zapata 11 mat pilar 11 mat armado_a_h 11 mat armado_a_v_1 11 mat armado_a_v_2 11 mat armado_b 61 mat :

x.0 x.0 a + 50 cm * + :

zapata x.0 0 b h stack black 2 lightgray CreateRect :

pilar x.0 v.b + 0 b.0 b stack black 1 none CreateRect :

armado_b_h x.0 r.nom.lat + r.nom.inf b 2 r.nom.lat * - φ.z stack blue 0 blue CreateRect :

armado_b_v_1 x.0 r.nom.lat + r.nom.inf φ.z p.b stack blue 0 blue CreateRect :

armado_b_v_2 x.0 b + r.nom.lat - r.nom.inf φ.z p.b stack blue 0 blue CreateRect :

i 1 n.a range armado_a i el x.0 b 2 / + n.a 1 - (s.a * 2 / - i 1 - (s.a * + r.nom.inf 1.5 φ.z * + φ.z 2 / stack red 1 red CreateCircle : for armado_a 21 line

alzado_b zapata 11 mat pilar 11 mat armado_b_h 11 mat armado_b_v_1 11 mat armado_b_v_2 11 mat armado_a 61 mat :

títulos 0 0.2 - PLANTA 11 black a 50 cm * + 0.2 - CORTE A-A 11 black 2 a * 100 cm * + 0.2 - CORTE B-B 11 black 35 mat :

EXIGENCIAS Y RECOMENDACIONES

Exigencias y recomendaciones exigyrec Hormigón de limpieza: 10 cm Recubrimiento lateral: r.nom.lat mm / num2str mm concat Recubrimiento inferior: r.nom.inf mm / num2str mm concat 31 mat :

VERIFICACIÓN DE PORCENTAJES VERIFICACIONES tensión geotécnica 97 altura de zapata 83 núcleo central 37 estabilidad 20 cortante en a (C) 3 cortante en a (T) 30 cortante en b (C) 2 cortante en b (T) 21 punzonamiento 3092 mat

ARMADURA CALCULADA:

En la dirección "a":

ESTADO OK ≡ disp_a ESTADO if 11 line 11 ϕ de 12 cada 16. L=215  (15 +185+15)

En la dirección "b":

ESTADO OK ≡ disp_b ESTADO if 11 line 11 ϕ de 12 cada 16. L=205  (10 +185+10)

planta alzado_a alzado_b títulos 4 1 sys

EXIGENCIAS Y RECOMENDACIONES exigyrec Hormigón de limpieza: 10 cm Recubrimiento lateral: 75 mm Recubrimiento inferior: 25 mm 31 mat

ESTADO DEL CÁLCULO ESTADO OK

LIMITACIONES

No se realiza distribución ponderada en el caso de armadura paralela al lado menor
No se consideran solicitaciones sísmicas
Anclaje por prolongación recta, patilla y prolongación de patilla
Longitud básica de anclaje calculada por el método de la geometría de corrugas.
Hormigón de resistencia no mayor que 50 MPa

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CONSIDERACIONES AJENAS A LA NORMATIVA

La disposición de anclaje en zapatas rígidas se realiza según Calavera (2015)
La disposición de anclaje para las armaduras del pilar se realiza según Calavera (2012)

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\[TITLE]\

\[DATE[DD\002E\MM\002E\YYYY]]\ \[TIME[HH\003A\mm\003A\ss]]\ -

\[AUTHOR]\

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\[PAGENUM[0]]\ \[COUNT[0]]\ -