Dimensionamento de seções

34f4ebdf-c81c-4fe6-8467-d8467b50fc14 208 Hildebrando Dimensionamento de seções Hildebrando Pereira dos Santos Junior 00 DIMensIonamento de Seções Hildebrando Pereira dos Santos Junior 00 Dimensionamento de seções Pereira Santos Hildebrando 4 5 false false 0 decimal

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<content> Materiais </content> <content> Licença de uso (CC BY-SA 4.0) </content>

Atribuição-Compartilha Igual 4.0 Internacional (CC BY-SA 4.0)

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Descrição: Dimensionamento de Seções em Concreto Armado
Versão : "0\002E\10\002E\0174"
Autor : Hildebrando Pereira
Tradução : Hildebrando Pereira
Licença: CC BY-SA 4.0 (https://creativecommons.org/licenses/by-sa/4.0/deed.pt_BR)

Aviso Legal: Este script deve ser utilizado com cuidado, o autor não assume responsabilidade por qualquer dano resultante de seu uso ou mau uso.

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Descrição: Cálculo de Propriedades geométricas de polígonos genéricos
Versão : 2018.01
Autor : Davide Carpi
Tradução : Hildebrando Pereira
Licença: CC BY-SA 3.0 (http://creativecommons.org/licenses/by-sa/3.0)

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Aviso Legal: Este script deve ser utilizado com cuidado, o autor não assume responsabilidade por qualquer dano resultante de seu uso ou mau uso.

Eng. Hildebrando Pereira dos Santos Junior

mailto:engenharia@pereirasantos.eng.br <content> Lista de Revisões: </content>

06/04/2022:

Adicionado o tipo de licença (CC BY-SA 4.0)
Reconstrução do módulo de geometria com auxílio do script polyproperties
Correção da armadura dupla
Adição do limite da NBR para armadura de pele
Aviso para armadura maior ou menor que os limites da NBR;
Correção da fórmula de VRd1
Adição da verificação de VRd,c de acordo com o Eurocode devido ao efeito escala
Verificação individual ou do conjunto de armaduras para abertura de fissuras
Correções de nomenclatura

07/04/2022

Inclusão de um módulo para alojamento de armaduras e cálculo da altura efetiva

11/04/2022

Versão: 0.196

Implementação da seção I
Dimensionamento à fadiga das armaduras longitudinais e transversais
Armadura mínima de acordo com cada tipo de elemento (viga e laje)
Ajuste na fórmula de VRd1
Correções estéticas
Inclusão da lista de revisões
Correção da nomenclatura dos bf's e hf's
Correção de he para 2*c1
Exibição de Vc,fad
Correção de casas decimais

20/04/2022

Versão: 0.204

Incluído a opção "nenhuma" em bitolas
Algoritmos incluídos em "Áreas" para facilitar a leitura
Correção da fórmula de fctd
Seleção de he para torção
Seleção da camada para verificação da abertura de fissuras
Inclusão da tabela de alojamento e gráfico de alojamento

23/04/2022

Versão: 0.207

Algoritmos para cálculo de Acr ocultos, necessário retrabalhar
Remoção da tabela de alojamento
Inclusão de Asw existente na aba Cortante
Inclusão da palavra "por ramos" em A90 existente
Seletor de camada para a guia Detalhamento

]]>

Bugs:

Cálculo de Acr central impreciso (desenvolver)

]]> <content> Tabelas auxiliares </content>

Tabela de fck cadastrados tab_fck 25253030353540404545505055556060656570707575808085859090142 mat :

Tabela de aço para flexão açof CA25 250 MPa * CA50 500 MPa * CA60 600 MPa * 32 mat :

Tabela de elementos analisados ele Viga Laje 21 mat :

Modelo de cálculo para cisalhamento e torção MDC 1221 mat :

Tabela de aço para cisalhamento açov CA50 500 MPa * CA60 600 MPa * 22 mat :

Valor de "n" para verificação da deformação An Viga 3 Seção 422 mat :

Tipo de ancoragem Aα Reta 1 Gancho 0.7 Gancho + Solda 0.5 32 mat :

Tipo de verificação da abertura de fissuras tp_an Conjunto Unitário 21 mat :

Tabela de aderência Aη.2 Boa aderência 1 Má aderência 0.7 22 mat :

Tabela de britas Ad.ag Brita 0 9.5 mm * Brita 1 19 mm * Brita 2 25 mm * Brita 3 38 mm * 42 mat :

Tabela de emendas tracionadas Aα0t ≤ 20 1.2 25 1.4 33 1.6 50 1.8 > 50 252 mat :

Tipo de armadura transversal tref Estribos Conectores 21 mat :

Tabela de agregados tαE Basalto ou diabásio 1.2 Granito ou gnaisse 1 Calcário 0.9 Arenito 0.7 42 mat :

Tabela de bitolas bitolas 5 mm 5 mm * 6,3 mm 6.3 mm * 8 mm 8 mm * 10 mm 10 mm * 12,5 mm 12.5 mm * 16 mm 16 mm * 20 mm 20 mm * 25 mm 25 mm * 32 mm 32 mm * Nenhuma 0 mm * 102 mat :

<content> COEFICIENTES DE PONDERAÇÃO </content>

γs = γ.s 1.15 :

γc = γ.c 1.4 :

Redistribuição de momentos (δ) = δ 1 :

<content> CONCRETO </content>

c = c 30 mm * :

"25"
"30"
"35"
"40"
"45"
"50"
"55"
"60"
"65"
"70"
"75"
"80"
"85"
"90"

fck =

f.ck

fcd = f.cd f.ck γ.c / : MPa 25

αv2 = α.v2 1 f.ck 250 / - : 0.86

fctm = f.ctm f.ck 50 ≤ 0.3 f.ck (23 /^* 2.12 1 0.11 f.ck * + ln * if : MPa 3.21

fctk,inf = f.ctk.inf 0.7 f.ctm * : MPa 2.25

fctk,sup = f.ctk.sup 1.3 f.ctm * : MPa 4.17

fctd = f.ctd f.ctk.inf γ.c / : MPa 1.60

"Basalto\0020\ou\0020\diabásio"
"Granito\0020\ou\0020\gnaisse"
"Calcário"
"Arenito"

αe =

α.E <content> Algoritmos </content>

αi = α.I 0.8 0.2 f.ck 80 / * + : 0.8875

Materiais f.ck 50 ≤ λ 0.8 : α.c 0.85 : ε.c2 2 ‰ * : ε.cu 3.5 ‰ * : β.lim 0.8 δ * 0.35 - : 51 line λ 0.8 f.ck 50 - (400 / - : α.c 0.85 1 f.ck 50 - (200 / - (* : ε.c2 2.6 ‰ * 0.085 ‰ * f.ck 50 - (0.53^* + : ε.cu 2.6 ‰ * 35 ‰ * 90 f.ck - 100 / ((4^* + : β.lim 0.8 δ * 0.45 - : 51 line if ρ 0.15 % * f.ck 25 ≡ 0.15 % * f.ck 30 ≡ 0.164 % * f.ck 35 ≡ 0.179 % * f.ck 40 ≡ 0.194 % * f.ck 45 ≡ 0.208 % * f.ck 50 ≡ 0.21 % * f.ck 55 ≡ 0.219 % * f.ck 60 ≡ 0.226 % * f.ck 65 ≡ 0.233 % * f.ck 70 ≡ 0.239 % * f.ck 75 ≡ 0.245 % * f.ck 80 ≡ 0.251 % * f.ck 85 ≡ 0.256 % * f.ck 90 ≡ 0.15 % * cases : E.ci α.E 5600 * f.ck sqrt * : E.cs α.I E.ci * : E.s 210000 MPa * : f.ck f.ck MPa * : f.cd f.cd MPa * : f.ctm f.ctm MPa * : f.ctd f.ctd MPa * : E.cs E.cs MPa * : f.ctk.inf f.ctk.inf MPa * : f.ctk.sup f.ctk.sup MPa * : E.ci E.ci MPa * : 81 line 61 line

Eci = E.ci MPa 33130.05

Ecs = E.cs MPa 29402.92

εc2 = ε.c2 ‰ 2.00

εcu = ε.cu ‰ 3.50

αc = α.c 0.85

λ = λ 0.80

"CA25"
"CA50"
"CA60"

fyk =

f.yk

"CA50"
"CA60"

fywk =

f.ywk

fyd = f.yd f.yk γ.s / : MPa 435

fywd = f.ywd f.ywk γ.s / : MPa 435

Es = E.s MPa 210000

εyd = ε.yd f.yd E.s / : ‰ 2.0704

<content> SOBRE: </content>

Versão: \[REVISION[0]]\ ver 0.207 : 21 line 0.207

Versão do Smath utilizada: 4 appVersion 0.99.7921.69

<content> Seção </content> <content> GEOMETRIA </content>

"Viga"
"Laje"

Tipo de elemento:

ele

Seletor de seções ele Viga ≡ geo Seção Retangular Seção Tê Seção Tê Invertido Seção I 41 mat : geo Seção Retangular 11 mat : if

"Seção\0020\Retangular"
"Seção\0020\Tê"
"Seção\0020\Tê\0020\Invertido"
"Seção\0020\I"

Geometria:

geo

bw = b.w 40 cm * :

h = h 190 cm * :

bfs = b.fs 380 cm * :

hfs = h.fs 25 cm * :

bfi = b.fi 0 cm * :

hfi = h.fi 0 cm * :

d = d 171 cm * :

d1 (Superior) = d.1 4 cm * :

d2 (Inferior) = d.2 4 cm * :

<content> Algoritmo </content>

Desenho das Poligonais poligonal 0.5 b.w * - 0 0.5 b.w * 0 0.5 b.w * h h.fs - 0.5 b.fs * h h.fs - 0.5 b.fs * h 0.5 b.fs * - h 0.5 b.fs * - h h.fs - 0.5 b.w * - h h.fs - 0.5 b.w * - 092 mat : geo Seção Tê ≡ poligonal 0.5 b.fi * - 0 0.5 b.fi * 0 0.5 b.fi * h.fi 0.5 b.w * h.fi 0.5 b.w * h 0.5 b.w * - h 0.5 b.w * - h.fi 0.5 b.fi * - h.fi 0.5 b.fi * - 092 mat : geo Seção Tê Invertido ≡ poligonal 0.5 b.fi * - 0 0.5 b.fi * 0 0.5 b.fi * h.fi 0.5 b.w * h.fi 0.5 b.w * h h.fs - 0.5 b.fs * h h.fs - 0.5 b.fs * h 0.5 b.fs * - h 0.5 b.fs * - h h.fs - 0.5 b.w * - h h.fs - 0.5 b.w * - h.fi 0.5 b.fi * - h.fi 0.5 b.fi * - 0132 mat : geo Seção I ≡ poligonal 0 b.w b.w 0000 h h 025 mat transpose : cases

Propriedades Geométricas #number UoM #number IsString 0 #number IsString UnitsOf if 11 line : #number #PoT #eval OoM #number IsString ¬ #number 0 ≠ #num #number abs #number UoM / eval : #eval e ≡ #out #num 10 log 0 round : #out #num 10 log trunc : if 21 line #out ∞ - : if #PoT 1 ≡ 10 #out^#out if 21 line if 11 line : #number #places dRound #UoM #number UoM : #number #UoM / #places round #UoM * 21 line : P u.x u.y Translate use homogeneous coordinates #P P 1 P rows 1 matrix + (augment : #P 100010 u.x u.y 133 mat * 1 P rows 12 submatrix 31 line : Coordenadas x poligonal 1 col eval : y poligonal 2 col eval : Vértices n x length : Perímetro P x i 1 + el x i el - (2^y i 1 + el y i el - (2^+ sqrt i 1 n 1 - sum : ΔP #links 0 : j 1 n 2 - (range sWise oWise 0 : (: k j 2 + (n range x j el x k el ≡ (y j el y k el ≡ (& (x j 1 + el x k 1 - el ≡ (y j 1 + el y k 1 - el ≡ (& (& oWise oWise 1 + : x j el x k 1 - el ≡ (y j el y k 1 - el ≡ (& (x j 1 + el x k el ≡ (y j 1 + el y k el ≡ (& (& sWise sWise 1 + : 0 if if for oWise 0 > #links #links x j 1 + el x j el - (2^y j 1 + el y j el - (2^+ sqrt 2 oWise sWise - (* (* + : 0 if 31 line for #links 31 line eval : P P ΔP - : Área A 12 / x i el y i 1 + el * x i 1 + el y i el * - (i 1 n 1 - sum * : Centróide C.x 16 A * / x i el x i 1 + el + (x i el y i 1 + el * x i 1 + el y i el * - (* (i 1 n 1 - sum * : C.y 16 A * / y i el y i 1 + el + (x i el y i 1 + el * x i 1 + el y i el * - (* (i 1 n 1 - sum * : Utilizar o centróide como origem C.x C.x 10 dRound : C.y C.y 10 dRound : X x C.x - : Y y C.y - : Momentos de Inércia J.XX 112 / Y i el (2^Y i el Y i 1 + el * + Y i 1 + el (2^+ (X i el Y i 1 + el * X i 1 + el Y i el * - (* (i 1 n 1 - sum * : J.YY 112 / X i el (2^X i el X i 1 + el * + X i 1 + el (2^+ (X i el Y i 1 + el * X i 1 + el Y i el * - (* (i 1 n 1 - sum * : J.XY 124 / X i el Y i 1 + el * 2 X i el * Y i el * + 2 X i 1 + el * Y i 1 + el * + X i 1 + el Y i el * + (X i el Y i 1 + el * X i 1 + el Y i el * - (* (i 1 n 1 - sum * : Ajustes das saídas P P 10 dRound : A.c A abs : I.X J.XX abs : I.Y J.YY abs : I.XY J.XY 10 dRound : Raio de giração r.X I.X A.c / sqrt : r.Y I.Y A.c / sqrt : Módulo de resistência à flexão w.0s I.X Y max abs / : w.0i I.X Y min abs / : w.0e I.Y X min abs / : w.0d I.Y X max abs / : Orientação dos eixos de inércia principais α I.X I.Y - (10 dRound 0 ≠ 12 / 2 I.XY * I.X I.Y - / atan * J.XX sign * - I.X I.Y - (0 < (π 2 / * + π 4 / I.XY sign * if : Momentos de Inércia Principais I.u I.X I.Y + 2 / 12 / I.X I.Y - (2^4 I.XY 2^* + sqrt * + : I.v I.X I.Y + 2 / 12 / I.X I.Y - (2^4 I.XY 2^* + sqrt * - : Raios de giração principais r.u I.u A.c / sqrt : r.v I.v A.c / sqrt : polygon.C poligonal C.x - C.y - Translate : 501 line

Propriedades Geométricas da seção retangular y.cgR h 2 / : I.0R b.w h 3^* 12 / : w.0R I.0R y.cgR / : A.c.r b.w h * : 41 line

ele Viga ≡ tp_ref Estribos 11 mat : tp_ref Estribos Conectores 21 mat : if

<content> PROPRIEDADES GEOMÉTRICAS </content>

Ac = A.c A : cm 2^16100.00

ycg = y.cg C.y : cm 138.56

W0 Superior = w.0s cm 3^983894.98

W0 Inferior = w.0i cm 3^365308.09

I0 = I.0 I.X : cm 4^50615591.36

<content> SEÇÂO TRANSVERSAL </content> polygon.C <content> Flexão </content> <content> ESFORÇOS SOLICITANTES </content>

Msd = M.sd 11325 (kN * m * :

Módulo de resistência à flexão w.0 w.0R geo Seção Tê ≡ (M.sd 0 kN * m * < (& w.0R geo Seção Tê Invertido ≡ (M.sd 0 kN * m * ≥ (& M.sd 0 kN * m * ≥ (w.0i w.0s if cases :

Msd.min = M.sd.min 0.8 w.0 * f.ctk.sup * : kN m * 1219.53

<content> DETERMINAÇÃO DA LINHA NEUTRA </content> <content> Algoritmo </content>

Posição da linha neutra x d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd abs 0.50 α.c * b.fs * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : λ x * h.fs > R.cfd α.c f.cd * b.fs b.w - (* h.fs * : M.cwd M.sd abs R.cfd d h.fs 2 / - (* - : x d 1 λ / 1 λ 2^/ M.cwd 0.50 α.c * b.w * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd α.c f.cd * b.w * λ * x * : sc Seção Tê Verdadeira : 51 line x d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd abs 0.50 α.c * b.fs * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd 0 kN * : R.cfd α.c f.cd * b.fs * λ * x * : sc Seção Tê falsa : 41 line if 21 line geo Seção Tê ≡ (M.sd 0 kN * m * > (& x d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd abs 0.50 α.c * b.fi * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : λ x * h.fi > R.cfd α.c f.cd * b.fi b.w - (* h.fi * : M.cwd M.sd abs R.cfd d h.fi 2 / - (* - : x d 1 λ / 1 λ 2^/ M.cwd 0.50 α.c * b.w * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd α.c f.cd * b.w * λ * x * : sc Seção Tê Verdadeira : 51 line x d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd abs 0.50 α.c * b.fi * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd 0 kN * : R.cfd α.c f.cd * b.fi * λ * x * : sc Seção Tê falsa : 41 line if 21 line geo Seção Tê Invertido ≡ (M.sd 0 kN * m * < (& x d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd abs 0.50 α.c * b.fs * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : λ x * h.fs > R.cfd α.c f.cd * b.fs b.w - (* h.fs * : M.cwd M.sd abs R.cfd d h.fs 2 / - (* - : x d 1 λ / 1 λ 2^/ M.cwd 0.50 α.c * b.w * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd α.c f.cd * b.w * λ * x * : sc Seção Tê Verdadeira : 51 line x d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd abs 0.50 α.c * b.fs * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd 0 kN * : R.cfd α.c f.cd * b.fs * λ * x * : sc Seção Tê falsa : 41 line if 21 line geo Seção I ≡ (M.sd 0 kN * m * > (& x d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd abs 0.50 α.c * b.fi * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : λ x * h.fi > R.cfd α.c f.cd * b.fi b.w - (* h.fi * : M.cwd M.sd abs R.cfd d h.fi 2 / - (* - : x d 1 λ / 1 λ 2^/ M.cwd 0.50 α.c * b.w * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd α.c f.cd * b.w * λ * x * : sc Seção Tê Verdadeira : 51 line x d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd abs 0.50 α.c * b.fi * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd 0 kN * : R.cfd α.c f.cd * b.fi * λ * x * : sc Seção Tê falsa : 41 line if 21 line geo Seção I ≡ (M.sd 0 kN * m * ≤ (& x d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd abs 0.50 α.c * b.w * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd α.c f.cd * b.w * λ * x * : R.cfd 0 kN * : sc Seção Retangular : 41 line cases

Posição da linha neutra para momento mínimo x.min d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd.min 0.50 α.c * b.fs * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : λ x.min * h.fs > R.cfd.min α.c f.cd * b.fs b.w - (* h.fs * : M.cwd.min M.sd.min R.cfd.min d h.fs 2 / - (* - : x.min d 1 λ / 1 λ 2^/ M.cwd.min 0.50 α.c * b.w * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd.min α.c f.cd * b.w * λ * x.min * : 41 line x.min d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd.min 0.50 α.c * b.fs * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd.min 0 kN * : R.cfd.min α.c f.cd * b.fs * λ * x.min * : 31 line if 21 line geo Seção Tê ≡ (M.sd 0 kN * m * > (& x.min d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd.min 0.50 α.c * b.fi * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : λ x.min * h.fi > R.cfd.min α.c f.cd * b.fi b.w - (* h.fi * : M.cwd.min M.sd.min R.cfd.min d h.fi 2 / - (* - : x.min d 1 λ / 1 λ 2^/ M.cwd.min 0.50 α.c * b.w * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd.min α.c f.cd * b.w * λ * x.min * : 41 line x.min d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd.min 0.50 α.c * b.fi * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd.min 0 kN * : R.cfd.min α.c f.cd * b.fi * λ * x.min * : 31 line if 21 line geo Seção Tê Invertido ≡ (M.sd 0 kN * m * < (& x.min d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd.min 0.50 α.c * b.fs * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : λ x.min * h.fs > R.cfd.min α.c f.cd * b.fs b.w - (* h.fs * : M.cwd.min M.sd.min R.cfd.min d h.fs 2 / - (* - : x.min d 1 λ / 1 λ 2^/ M.cwd.min 0.50 α.c * b.w * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd.min α.c f.cd * b.w * λ * x.min * : 41 line x.min d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd.min 0.50 α.c * b.fs * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd.min 0 kN * : R.cfd.min α.c f.cd * b.fs * λ * x.min * : 31 line if 21 line geo Seção I ≡ (M.sd 0 kN * m * > (& x.min d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd.min 0.50 α.c * b.fi * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : λ x.min * h.fi > R.cfd.min α.c f.cd * b.fi b.w - (* h.fi * : M.cwd.min M.sd.min R.cfd.min d h.fi 2 / - (* - : x.min d 1 λ / 1 λ 2^/ M.cwd.min 0.50 α.c * b.w * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd.min α.c f.cd * b.w * λ * x.min * : 41 line x.min d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd.min 0.50 α.c * b.fi * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd.min 0 kN * : R.cfd.min α.c f.cd * b.fi * λ * x.min * : 31 line if 21 line geo Seção I ≡ (M.sd 0 kN * m * ≤ (& x.min d 1 λ / 1 λ 2^/ M.sd.min 0.50 α.c * b.w * f.cd * d 2^* λ 2^* / - sqrt - (* : R.cwd.min α.c f.cd * b.w * λ * x.min * : R.cfd.min 0 kN * : 31 line cases

Domínio de deformação β x d / : β.23 ε.cu ε.cu 0.01 + / : β.34 ε.cu ε.cu ε.yd + / : x.23 β.23 d * : x.34 β.34 d * : x.lim β.lim d * : x.1 x : dominio 1 : ε.2 10 ‰ * : ε.1 10 ‰ * d.1 x - d x - / * : ε.c 10 ‰ * x d x - / * - : 41 line x 0 < dominio 2 : ε.2 10 ‰ * : ε.1 10 ‰ * x d.1 - d x - / * : ε.c 10 ‰ * x d x - / * : 41 line x 0 x.23 ltlt dominio 3 : ε.2 ε.cu d x - x / * : ε.1 ε.cu x d.1 - x / * : 31 line x x.23 x.34 ltlt dominio 4 : ε.2 ε.cu d x - x / * : ε.1 ε.cu x d.1 - x / * : 31 line x x.34 x.lim ltlt dominio 4a : ε.2 ε.cu x d - x / * : ε.1 ε.cu x d.1 - x / * : 31 line x d h ltlt dominio 5 : ε.2 ε.c2 x x ε.cu ε.c2 - ε.cu / (h * - / * : ε.1 ε.c2 x d.1 - x ε.cu ε.c2 - ε.cu / (h * - / * : 31 line x h > dominio Erro : cases M.sd 0 kN * m * > dominio 1 : ε.1 10 ‰ * : ε.2 10 ‰ * d.2 x - d x - / * : ε.c 10 ‰ * x d x - / * - : 41 line x 0 < dominio 2 : ε.1 10 ‰ * : ε.2 10 ‰ * x d.2 - d x - / * : ε.c 10 ‰ * x d x - / * : 41 line x 0 x.23 ltlt dominio 3 : ε.1 ε.cu d x - x / * : ε.2 ε.cu x d.2 - x / * : 31 line x x.23 x.34 ltlt dominio 4 : ε.1 ε.cu d x - x / * : ε.2 ε.cu x d.2 - x / * : 31 line x x.34 x.lim ltlt dominio 4a : ε.1 ε.cu x d - x / * : ε.2 ε.cu x d.2 - x / * : 31 line x d h ltlt dominio 5 : ε.1 ε.c2 x x ε.cu ε.c2 - ε.cu / (h * - / * : ε.2 ε.c2 x d.2 - x ε.cu ε.c2 - ε.cu / (h * - / * : 31 line x h > dominio Erro : cases M.sd 0 kN * m * < dominio Erro : cases 81 line

Dimensionamento como: sc Seção Tê falsa

x = x.1 cm 10.51

β = β 0.061

β 2/3 = β.23 0.259

β lim = β.lim 0.450

β 3/4 = β.34 0.628

Domínio: dominio 2

Verificação: β β.lim > Limite de ductilidade ultrapassado Ductilidade atendida if Ductilidade atendida

<content> ARMADURAS DE EQUILÍBRIO GERAL </content> <content> Algoritmo </content>

Determinação das áreas de Armadura x β.lim d * : R.cwd α.c f.cd * b.w * λ * x * : M.cwd R.cwd d 0.5 λ * x * - (* : M.cfd R.cfd d 0.5 h.fs * - (* : ΔM.sd M.sd abs M.cfd - M.cwd - : R.sdc ΔM.sd d d.1 - / : ε.s1 ε.cu x d.1 - (* x / : ε.s1 ε.yd ≥ σ.sd f.yd : σ.sd ε.s1 E.s * : if A.sc R.sdc σ.sd / : R.sd R.sdc R.cwd + R.cfd + : A.st R.sd f.yd / : ca Armadura dupla : 121 line geo Seção Tê ≡ (dominio 4 ≡ (β β.lim > (| (& (M.sd 0 kN * m * > (& x β.lim d * : R.cwd α.c f.cd * b.w * λ * x * : M.cwd R.cwd d 0.5 λ * x * - (* : ΔM.sd M.sd abs M.cwd - : R.sdc ΔM.sd d d.2 - / : ε.s2 ε.cu x d.2 - (* x / : ε.s2 ε.yd ≥ σ.sd f.yd : σ.sd ε.s2 E.s * : if A.sc R.sdc σ.sd / : R.sd R.sdc R.cwd + : A.st R.sd f.yd / : ca Armadura dupla : 111 line geo Seção Tê ≡ (dominio 4 ≡ (β β.lim > (| (& (M.sd 0 kN * m * < (& x β.lim d * : R.cwd α.c f.cd * b.w * λ * x * : M.cwd R.cwd d 0.5 λ * x * - (* : M.cfd R.cfd d 0.5 h.fi * - (* : ΔM.sd M.sd abs M.cfd - M.cwd - : R.sdc ΔM.sd d d.2 - / : ε.s2 ε.cu x d.2 - (* x / : ε.s2 ε.yd ≥ σ.sd f.yd : σ.sd ε.s2 E.s * : if A.sc R.sdc σ.sd / : R.sd R.sdc R.cwd + R.cfd + : A.st R.sd f.yd / : ca Armadura dupla : 121 line geo Seção Tê Invertido ≡ (dominio 4 ≡ (β β.lim > (| (& (M.sd 0 kN * m * < (& x β.lim d * : R.cwd α.c f.cd * b.w * λ * x * : M.cwd R.cwd d 0.5 λ * x * - (* : ΔM.sd M.sd abs M.cwd - : R.sdc ΔM.sd d d.1 - / : ε.s1 ε.cu x d.1 - (* x / : ε.s1 ε.yd ≥ σ.sd f.yd : σ.sd ε.s1 E.s * : if A.sc R.sdc σ.sd / : R.sd R.sdc R.cwd + : A.st R.sd f.yd / : ca Armadura dupla : 111 line geo Seção Tê Invertido ≡ (dominio 4 ≡ (β β.lim > (| (& (M.sd 0 kN * m * > (& x β.lim d * : R.cwd α.c f.cd * b.w * λ * x * : M.cwd R.cwd d 0.5 λ * x * - (* : M.cfd R.cfd d 0.5 h.fs * - (* : ΔM.sd M.sd abs M.cfd - M.cwd - : R.sdc ΔM.sd d d.1 - / : ε.s1 ε.cu x d.1 - (* x / : ε.s1 ε.yd ≥ σ.sd f.yd : σ.sd ε.s1 E.s * : if A.sc R.sdc σ.sd / : R.sd R.sdc R.cwd + R.cfd + : A.st R.sd f.yd / : ca Armadura dupla : 121 line geo Seção I ≡ (dominio 4 ≡ (β β.lim > (| (& (M.sd 0 kN * m * > (& x β.lim d * : R.cwd α.c f.cd * b.w * λ * x * : M.cwd R.cwd d 0.5 λ * x * - (* : M.cfd R.cfd d 0.5 h.fi * - (* : ΔM.sd M.sd abs M.cfd - M.cwd - : R.sdc ΔM.sd d d.2 - / : ε.s2 ε.cu x d.2 - (* x / : ε.s2 ε.yd ≥ σ.sd f.yd : σ.sd ε.s2 E.s * : if A.sc R.sdc σ.sd / : R.sd R.sdc R.cwd + R.cfd + : A.st R.sd f.yd / : ca Armadura dupla : 121 line geo Seção I ≡ (dominio 4 ≡ (β β.lim > (| (& (M.sd 0 kN * m * ≤ (& x β.lim d * : R.cwd α.c f.cd * b.w * λ * x * : M.cwd R.cwd d 0.5 λ * x * - (* : ΔM.sd M.sd abs M.cwd - : R.sdc ΔM.sd d d.1 - / : ε.s1 ε.cu x d.1 - (* x / : ε.s1 ε.yd ≥ σ.sd f.yd : σ.sd ε.s1 E.s * : if A.sc R.sdc σ.sd / : R.sd R.sdc R.cwd + : A.st R.sd f.yd / : ca Armadura dupla : 111 line geo Seção Retangular ≡ (dominio 4 ≡ (β β.lim > (| (& (M.sd 0 kN * m * > (& x β.lim d * : R.cwd α.c f.cd * b.w * λ * x * : M.cwd R.cwd d 0.5 λ * x * - (* : ΔM.sd M.sd abs M.cwd - : R.sdc ΔM.sd d d.2 - / : ε.s2 ε.cu x d.2 - (* x / : ε.s2 ε.yd ≥ σ.sd f.yd : σ.sd ε.s2 E.s * : if A.sc R.sdc σ.sd / : R.sd R.sdc R.cwd + : A.st R.sd f.yd / : ca Armadura dupla : 111 line geo Seção Retangular ≡ (dominio 4 ≡ (β β.lim > (| (& (M.sd 0 kN * m * ≤ (& R.sd R.cwd R.cfd + : A.sc 0 cm 2^* : A.st R.sd f.yd / : ΔM.sd 0 : ca Armadura simples : 51 line cases

Armadura Mínima R.sd.min R.cwd.min R.cfd.min + : A.s.min 0.15 % * A.c * R.sd.min f.yd / 21 mat max : ρ.min A.s.min A.c / : A.s.min.ρ ρ A.c * : 41 line

ele Viga ≡ tp_arm Viga 112 mat : tp_arm Laje em duas direções 2 Laje em uma direções 122 mat : if

"Viga"

Armado como:

disposição.armadura

Tipo de armação: ca Armadura simples

β > 0,9 ou ΔMsd ≥ 0,30 Msd: x.1 d / 0.9 ≥ (ΔM.sd 0.3 M.sd abs * ≥ (| Recomenda-se não usar armadura dupla if

As = A.st cm 2^156.16

As' = A.sc cm 2^0.00

<content> Algoritmo </content>

Disposição das armaduras disposição.armadura 1 ≡ A.s.min A.s.min : A.s.min.ρ A.s.min.ρ : 21 line A.s.min 0.67 A.s.min * : A.s.min.ρ 0.67 A.s.min.ρ * : 21 line if

As max = A.s.max 4 % * A.c * : cm 2^644

As.min = A.s.min cm 2^24.15

<content> ARMADURAS AUXILIARES </content>

As.pele = A.s.pele ele Viga ≡ 0.1 % * A.c * 5 cm 2^m / * h * > 5 cm 2^m / * h * 0.1 % * A.c * if 0 if : cm 2^9.5

<content> ARMADURAS ADOTADAS </content>

As' = A.s' 0 cm 2^* :

As = ~A.s cm 2^157.08

ρ = ρ ~A.s A.s' + A.c / : % 0.98

Quantidade adotada é suficiente? ~A.s A.st < (A.s' A.sc < (| Armadura adotada insuficiente Armadura adotada é suficiente if Armadura adotada é suficiente

Quantidade atende ao máximo e mínimo? ρ 4 % * > (~A.s A.c / ρ.min < (| Armadura adotada fora dos limites Armadura adotada dentro dos limites if Armadura adotada dentro dos limites

<content> Cortante </content> <content> ESFORÇOS SOLICITANTES </content>

Vsd = V.sd 2233 kN * :

Ncp = N.cp 0 kN * :

N.cp N.cp 0 < 0 kN * N.cp if :

<content> DADOS </content>

Modelo de Cálculo:

Modelo

θ =

α =

Modelo de cálculo θ θ ° * : α α ° * : Modelo 1 ≡ θ 45 ° * : θ θ : if 31 line

<content> VERIFICAÇÕES DO CONCRETO SEM ARMADURA TRANSVERSAL </content>

Dados para VRd1 para NBR τ.Rd 0.25 f.ctd * : k 1.6 m * d - 1 m * ≤ 1 m * 1.6 m * d - if : k k m / : ρ.1 ~A.s b.w d * / 0.02 ≥ 0.02 ~A.s b.w d * / if : σ.cp N.cp abs b.w A.c * / : 51 line

VRd1 = V.Rd1 τ.Rd k * 1.2 40 ρ.1 * + (* 0.15 σ.cp * + (b.w * d * : kN 548.90

Dados para VRdc para Eurocode C.Rd.c 0.18 γ.c / : k.1 0.15 : k 1200 d mm / / sqrt + 2 > 21200 d mm / / sqrt + if : v.min 0.0035 k 32 /^* f.ck MPa / sqrt * MPa * : σ.cp N.cp abs b.w A.c * / 0.2 f.cd * > 0.2 f.cd * N.cp abs b.w A.c * / if : 51 line

VRd,c (Eurocode) = V.Rd.c C.Rd.c k * 100 ρ.1 * f.ck MPa / * (13 /^* MPa * k.1 σ.cp * + (b.w * d * v.min k.1 σ.cp * + (b.w * d * < v.min k.1 σ.cp * + (b.w * d * C.Rd.c k * 100 ρ.1 * f.ck MPa / * (13 /^* MPa * k.1 σ.cp * + (b.w * d * if : kN 486.39

Vsd / VRd1 = V.sd V.Rd1 / % 406.81

Dispensa armadura transversal ?: V.sd V.Rd1 / 1 > (Não Sim if Não

<content> VERIFICAÇÕES DO CONCRETO COM ARMADURA TRANSVERSAL </content>

VRd2 = V.Rd2 0.54 α.v2 * f.cd * b.w * d * θ sin 2^* α cot θ cot + (* : kN 3438.66

Vsd / VRd2 = V.sd V.Rd2 / % 64.94

Vc0 = V.c0 0.6 f.ctd * b.w * d * : kN 658.68

<content> Algoritmo </content>

Cálculo de Vc V.c1 Modelo 1 ≡ V.c0 V.sd V.c0 ≤ V.c0 V.sd V.Rd2 ≡ 0 V.c0 V.Rd2 V.sd - V.Rd2 V.c0 - / (* 0 ≥ V.c0 V.Rd2 V.sd - V.Rd2 V.c0 - / (* 0 if if if if : 11 line

Vc1 = V.c1 kN 285.67

Condição da seção: V.sd V.Rd2 / 1 > (Reprovada Aprovada if Aprovada

<content> ARMADURAS DE EQUILÍBRIO GERAL </content>

"Estribos"

Tipo de armadura transversal:

reforco

fywd = f.ywk ele Laje ≡ reforco Conectores ≡ f.max 345 MPa * : f.max 287.5 MPa * : if h 15 cm * > (h 35 cm * ≤ (& 500 MPa * 500 MPa * f.max - 35 cm * 15 cm * - / 35 cm * h - (* (- h 15 cm * ≤ f.max 500 MPa * if if 21 line 500 MPa * if : f.ywd f.ywk γ.s / : 21 line MPa 435

Armadura transversal V.sw V.sd V.c1 - 0 ≤ 0 V.sd V.c1 - if : A.sw V.sw 0 ≡ 0 cm 2^m / * V.sw 0.9 d * f.ywd * α cot θ cot + (* α sin * / if : A.sw.min 0.20 f.ctm f.ywk / * b.w * α sin * : 31 line

Vsw = V.sw kN 1947.33

Asw = A.sw cm 2^m / 16.80

Asw.mín = A.sw.min cm 2^m / 5.14

Asw existente = A.sw.existente ~A.sd.t : cm 2^m / 25.13

<content> ESPAÇAMENTOS MÁXIMOS </content>

Espaçamento transversal e longitudinal de estribos s.max V.sd 0.67 V.Rd2 * ≤ 0.6 d * 30 cm * ≥ 30 cm * 0.6 d * if 0.3 d * 20 cm * ≥ 20 cm * 0.3 d * if if : 11 line st.max V.sd 0.2 V.Rd2 * ≤ d 80 cm * ≥ 80 cm * d if 0.6 d * 35 cm * ≥ 35 cm * 0.6 d * if if : 11 line 21 line

Entre estribos: s.max cm 30.00

Entre ramos: st.max cm 35.00

<content> DECALAGEM (al) </content>

Decalagem V.sd V.c1 < a.l d : a.l d V.sd 2 V.sd * V.c1 - / (1 α cot + (* α cot - (* : a.l d > a.l d : a.l 0.5 d * < a.l 0.5 d * : a.l a.l : if if 21 line if a.l.lajes 1.5 d * : 21 line

Para vigas: a.l cm 91.34

Para lajes: a.l.lajes cm 256.50

<content> Torção </content> <content> ESFORÇOS SOLICITANTES </content>

Tsd = T.sd 0 kN * m * :

<content> PAREDE EQUIVALENTE </content>

c1 = ~c.1 c ~ϕ.t + 0.5 ~ϕ.l * + : mm 52.50

A = A.c.r cm 2^7600.00

u = u b.w h + (2 * : cm 460.00

2c1 = 2 ~c.1 * cm 10.50

Seção Vazada Equivalente tab_h.e A.c.r u / 2 ~c.1 * < A.c.r u / b.w 2 ~c.1 * - ≤ Ac/u A.c.r u / 12 mat Erro if Ac/u A.c.r u / 2*c1 2 ~c.1 * 22 mat if : 11 line

"Ac\002F\u"
"2\002A\c1"

he =

h.e

Dimensões da seção vazada b.s A.c.r u / 2 ~c.1 * < b.w 2 ~c.1 * - b.w h.e - if : h.s A.c.r u / 2 ~c.1 * < h 2 ~c.1 * - h h.e - if : 21 line

he = h.e cm 16.52

A/u = A.c.r u / cm 16.52

Ae = A.e b.s h.s * : cm 2^4072.97

ue = u.e 2 b.s h.s + (* : cm 393.91

<content> VERIFICAÇÕES DO CONCRETO </content>

TRd2 = T.Rd2 0.50 α.v2 * f.cd * A.e * h.e * 2 θ * sin * : kN m * 626.48

Tsd / TRd2 = T.sd T.Rd2 / % 0.00

Vsd / VRd2 + Tsd / TRd2 = V.sd V.Rd2 / T.sd T.Rd2 / + % 64.94

Condição da seção: T.sd T.Rd2 / 1 > (V.sd V.Rd2 / T.sd T.Rd2 / + 1 > (| Reprovada Aprovada if Aprovada

<content> ARMADURAS TRANSVERSAIS DE EQUILÍBRIO GERAL </content>

A90 (por ramo) = A.s.90 T.sd f.ywd 2 * A.e * θ cot * / : cm 2^m / 0.00

A90.mín (por ramo) = A.s.90.min 0.2 f.ctm f.yk / * h.e θ cot (2^/ * : cm 2^m / 0.71

A90 existente (por ramo) = A.s.90.existente ~A.sd.t ~n.r / : cm 2^m / 6.28

<content> ARMADURAS LONGITUDINAIS DE EQUILÍBRIO GERAL </content>

Asl = A.sl T.sd f.yd 2 * A.e * θ tan * / : cm 2^m / 0.00

Asl.mín = A.sl.min 0.2 f.ctm f.yk / * h.e * : cm 2^m / 2.12

<content> DISTRIBUIÇÃO HORIZONTAIS </content>

Asl = b.s A.sl * cm 2^0.00

Asl.mín = b.s A.sl.min * cm 2^0.50

<content> DISTRIBUIÇÃO VERTICAL </content>

Asl = h.s A.sl * cm 2^0.00

Asl.mín = h.s A.sl.min * cm 2^3.68

As Pele = A.s.pele cm 2^9.50

<content> Armadura </content> <content> ARMADURA LONGITUDINAL </content>

"5\0020\mm"
"6\002C\3\0020\mm"
"8\0020\mm"
"10\0020\mm"
"12\002C\5\0020\mm"
"16\0020\mm"
"20\0020\mm"
"25\0020\mm"
"32\0020\mm"
"Nenhuma"

Camada 1 (Bitola de referência):

~ϕ.l

"5\0020\mm"
"6\002C\3\0020\mm"
"8\0020\mm"
"10\0020\mm"
"12\002C\5\0020\mm"
"16\0020\mm"
"20\0020\mm"
"25\0020\mm"
"32\0020\mm"
"Nenhuma"

Camada 2:

ϕ.2

"5\0020\mm"
"6\002C\3\0020\mm"
"8\0020\mm"
"10\0020\mm"
"12\002C\5\0020\mm"
"16\0020\mm"
"20\0020\mm"
"25\0020\mm"
"32\0020\mm"
"Nenhuma"

Camada 3:

ϕ.3

"5\0020\mm"
"6\002C\3\0020\mm"
"8\0020\mm"
"10\0020\mm"
"12\002C\5\0020\mm"
"16\0020\mm"
"20\0020\mm"
"25\0020\mm"
"32\0020\mm"
"Nenhuma"

Camada 4:

ϕ.4

"5\0020\mm"
"6\002C\3\0020\mm"
"8\0020\mm"
"10\0020\mm"
"12\002C\5\0020\mm"
"16\0020\mm"
"20\0020\mm"
"25\0020\mm"
"32\0020\mm"
"Nenhuma"

Camada 5:

ϕ.5

"5\0020\mm"
"6\002C\3\0020\mm"
"8\0020\mm"
"10\0020\mm"
"12\002C\5\0020\mm"
"16\0020\mm"
"20\0020\mm"
"25\0020\mm"
"32\0020\mm"
"Nenhuma"

Camada 6:

ϕ.6

"5\0020\mm"
"6\002C\3\0020\mm"
"8\0020\mm"
"10\0020\mm"
"12\002C\5\0020\mm"
"16\0020\mm"
"20\0020\mm"
"25\0020\mm"
"32\0020\mm"
"Nenhuma"

Camada 7:

ϕ.7 <content> QUANTIDADE </content>

Camada 1: q 1 el 6 :

Camada 2: q 2 el 6 :

Camada 3: q 3 el 6 :

Camada 4: q 4 el 4 :

Camada 5: q 5 el 4 :

Camada 6: q 6 el 4 :

Camada 7: q 7 el 2 :

<content> Algoritmo </content>

Vetor Bitolas ϕ 1 el ~ϕ.l : ϕ 2 el ϕ.2 : ϕ 3 el ϕ.3 : ϕ 4 el ϕ.4 : ϕ 5 el ϕ.5 : ϕ 6 el ϕ.6 : ϕ 7 el ϕ.7 : 71 line

Baricentro do conjunto de armaduras i 17 range A.s.n i el q i el 0.25 * ϕ i el 2^* π * : y.c i el c ~ϕ.t + 0.5 ~ϕ.l * + : i 1 ≡ y.c i el y.c i 1 - el ϕ i 1 - el 0.5 * + ϕ i el 0.5 * + ~s.v + : cases S i el A.s.n i el y.c i el * : ~A.s A.s.n sum : y.cg.i S sum ~A.s / : 51 line for

Seletor de Camadas para verificação de Wk i 17 range check i el q i el 0 > 10 if : for N.camada 123456771 mat : Camada N.camada q ϕ check augment : 31 line

Algoritmo para Cálculo das Áreas de envolvimento ACR (em desenvolvimento) i 17 range s.h.cam i el 0 q i el 0 ≡ b.w 2 c * - q i el ϕ i el * - ~n.r ~ϕ.t * - q i el 1 - / cases : b.cam i el 0 q i el 0 ≡ b.w s.h.cam i el 7.5 ϕ i el * ≤ 2 c ~ϕ.t + 0.5 ϕ i el * + 7.5 ϕ i el * + (* 15 ϕ i el * (q i el 2 - (* + (b.w > b.w 2 c ~ϕ.t + 0.5 ϕ i el * + 7.5 ϕ i el * + (* 15 ϕ i el * (q i el 2 - (* + (if cases : h.cam i el 0 q i el 0 ≡ c ~ϕ.t + 0.5 ϕ i el * + 7.5 ϕ i el * + q 2 el 0 ≡ (i 1 ≡ (& c ~ϕ.t + ϕ i el + 0.5 ~s.v * + q 2 el 0 > (i 1 ≡ (& 0.5 ~s.v * 0.5 ϕ i el * + 7.5 ϕ i el * + i 7 ≡ 1 ~s.v * ϕ i el + q i 1 + el 0 > 0.5 ~s.v * 0.5 ϕ i el * + 7.5 ϕ i el * + cases : A.cr i el b.cam i el h.cam i el * : barra.canto i el 0 q i el 0 ≡ c ~ϕ.t + 1 ϕ i el * + 0.5 s.h.cam i el * + s.h.cam i el 7.5 ϕ i el * ≤ 2 c ~ϕ.t + 0.5 ϕ i el * + 7.5 ϕ i el * + (* b.w > 0.5 b.w * c ~ϕ.t + 0.5 ϕ i el * + 7.5 ϕ i el * + if cases : barra.centro i el 0 q i el 2 ≤ ϕ i el 1 s.h.cam i el * + s.h.cam i el 7.5 ϕ i el * ≤ 15 ϕ i el * cases : A.cr.canto i el barra.canto i el h.cam i el * : A.cr.centro i el barra.centro i el h.cam i el * : 81 line for

Tabela de alojamento (Não utilizado) Cabeçalho Camada ϕ Barras As y - mm - cm2 cm 25 mat : Tabela 1 ϕ 1 el mm / q 1 el A.s.n 1 el cm 2^/ y.c 1 el cm / 2 ϕ 2 el mm / q 2 el A.s.n 1 el cm 2^/ y.c 2 el cm / 3 ϕ 3 el mm / q 3 el A.s.n 1 el cm 2^/ y.c 3 el cm / 4 ϕ 4 el mm / q 4 el A.s.n 1 el cm 2^/ y.c 4 el cm / 5 ϕ 5 el mm / q 5 el A.s.n 1 el cm 2^/ y.c 5 el cm / 6 ϕ 6 el mm / q 6 el A.s.n 1 el cm 2^/ y.c 6 el cm / 7 ϕ 7 el mm / q 7 el A.s.n 1 el cm 2^/ y.c 7 el cm / As ycg Total q (sum ~A.s cm 2^/ y.cg.i cm / 95 mat : 21 line

Algoritmo para posicionamento das barras (em desenvolvimento) Espaçamento entre as barras BS.i b.w ~ϕ.t ~n.r * - 2 c * - : a.h BS.i ϕ 1 el - q 1 el 1 - / : Posição das barras da camada 1 j 1 q 1 el range x.b1 j el c ~ϕ.t + 0.5 ϕ 1 el * + j 1 ≡ x.b1 j 1 - el a.h + cases : y.b1 j el y.c 1 el : 21 line for Posição das barras da camada 2 j 1 q 2 el range x.b2 j el x.b1 1 el j 1 ≡ x.b1 q 1 el el j q 2 el ≡ x.b1 j el cases : y.b2 j el y.c 2 el : 21 line for Posição das barras da camada 3 j 1 q 3 el range x.b3 j el x.b1 1 el j 1 ≡ x.b1 q 1 el el j q 3 el ≡ x.b1 j el cases : y.b3 j el y.c 3 el : 21 line for Posição das barras da camada 4 j 1 q 4 el range x.b4 j el x.b1 1 el j 1 ≡ x.b1 q 1 el el j q 4 el ≡ x.b1 j el cases : y.b4 j el y.c 4 el : 21 line for Posição das barras da camada 5 j 1 q 5 el range x.b5 j el x.b1 1 el j 1 ≡ x.b1 q 1 el el j q 5 el ≡ x.b1 j el cases : y.b5 j el y.c 5 el : 21 line for Posição das barras da camada 6 j 1 q 6 el range x.b6 j el x.b1 1 el j 1 ≡ x.b1 q 1 el el j q 6 el ≡ x.b1 j el cases : y.b6 j el y.c 6 el : 21 line for Posição das barras da camada 7 j 1 q 7 el range x.b7 j el x.b1 1 el j 1 ≡ x.b1 q 1 el el j q 7 el ≡ x.b1 j el cases : y.b7 j el y.c 7 el : 21 line for Matrix com a posição das barras posição.barras x.b1 y.b1 augment x.b2 y.b2 augment x.b3 y.b3 augment x.b4 y.b4 augment x.b5 y.b5 augment x.b6 y.b6 augment x.b7 y.b7 augment stack : 191 line

posição.barras <content> ALTURA EFETIVA </content>

ycg = y.cg.i cm 17.44

d = d h y.cg.i - : cm 172.56

As = ~A.s cm 2^157.08

<content> ARMADURA TRANSVERSAL </content>

"5\0020\mm"
"6\002C\3\0020\mm"
"8\0020\mm"
"10\0020\mm"
"12\002C\5\0020\mm"
"16\0020\mm"
"20\0020\mm"
"25\0020\mm"
"32\0020\mm"
"Nenhuma"

ϕ t =

~ϕ.t

Número de ramos: ~n.r 4 :

s = ~s 12.5 cm * :

As / m = A.sd 0.25 ~ϕ.t 2^* π * : ~A.sd.t A.sd ~n.r * ~s / : 21 line cm 2^m / 25.13

<content> ESPAÇAMENTO ENTRE BARRAS </content>

"Brita\0020\0"
"Brita\0020\1"
"Brita\0020\2"
"Brita\0020\3"

Brita:

d.ag

sv = ~s.v 0.5 d.ag * ~ϕ.l 20 mm * 31 mat Max : mm 25

sh = ~s.h 1.2 d.ag * ~ϕ.l 20 mm * 31 mat Max : mm 30

sh (1a Cam) = s.h.cam 1 el mm 30

Verificação (1a Cam): ~s.h s.h.cam 1 el > Espaçamento insuficiente Espaçamento adequado if Espaçamento adequado

<content> Fissuração </content> <content> ESFORÇOS SOLICITANTES </content>

Msk = M.cf 6061.29 kN * m * :

<content> CONDIÇÃO DA SEÇÃO </content>

α = α.Mr 1.2 geo Seção Tê ≡ (M.cf 0 kN * m * > (& 1.3 geo Seção Tê Invertido ≡ (M.cf 0 kN * m * < (& 1.3 geo Seção Tê Invertido ≡ (1.5 cases : 1.2

Mr = M.r.W M.cf 0 kN * m * ≥ α.Mr f.ctk.inf * w.0i * α.Mr f.ctk.inf * w.0s * if : kN m * 985.01

Estado da seção: M.cf abs M.r.W / 1 > Seção Fissurada Seção Não Fissurada if Seção Fissurada

<content> PROPRIEDADES DA SEÇÃO </content>

αe = α.e 15 :

<content> Algoritmo </content>

Propriedades da seção no estádio II M.cf abs M.r.W / 1 > A b.fs 2 / : B α.e ~A.s * : C α.e ~A.s * d * - : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fs x.2 3^* (3 / α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : x.2 h.fs > A b.w 2 / : B α.e ~A.s * b.fs b.w - (h.fs * + : C b.fs b.w - (h.fs 2^2 / * α.e ~A.s * d * + (- : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fs x.2 3^* (3 / b.fs b.w - (x.2 h.fs - (3^* (3 / + α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : y b.fs x.2 2^* (3 / b.fs b.w - (x.2 h.fs - (3^* 3 x.2 * / - b.fs x.2 * 2 / (b.fs b.w - (x.2 h.fs - (2^* 2 x.2 * / - / (: z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Verdadeira : 91 line y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Falsa : 31 line if 71 line geo Seção Tê ≡ (M.cf 0 kN * m * > (& A b.fi 2 / : B α.e ~A.s * : C α.e ~A.s * d * - : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fi x.2 3^* (3 / α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : x.2 h.fi > A b.w 2 / : B α.e ~A.s * b.fi b.w - (h.fi * + : C b.fi b.w - (h.fi 2^2 / * α.e ~A.s * d * + (- : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fi x.2 3^* (3 / b.fi b.w - (x.2 h.fi - (3^* (3 / + α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : y b.fi x.2 2^* (3 / b.fi b.w - (x.2 h.fi - (3^* 3 x.2 * / - b.fi x.2 * 2 / (b.fi b.w - (x.2 h.fi - (2^* 2 x.2 * / - / (: z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Verdadeira : 91 line y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Falsa : 31 line if 71 line geo Seção Tê Invertido ≡ (M.cf 0 kN * m * < (& A b.fs 2 / : B α.e ~A.s * : C α.e ~A.s * d * - : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fs x.2 3^* (3 / α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : x.2 h.fs > A b.w 2 / : B α.e ~A.s * b.fs b.w - (h.fs * + : C b.fs b.w - (h.fs 2^2 / * α.e ~A.s * d * + (- : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fs x.2 3^* (3 / b.fs b.w - (x.2 h.fs - (3^* (3 / + α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : y b.fs x.2 2^* (3 / b.fs b.w - (x.2 h.fs - (3^* 3 x.2 * / - b.fs x.2 * 2 / (b.fs b.w - (x.2 h.fs - (2^* 2 x.2 * / - / (: z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Verdadeira : 91 line y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Falsa : 31 line if 71 line geo Seção I ≡ (M.cf 0 kN * m * > (& A b.fi 2 / : B α.e ~A.s * : C α.e ~A.s * d * - : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fi x.2 3^* (3 / α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : x.2 h.fi > A b.w 2 / : B α.e ~A.s * b.fi b.w - (h.fi * + : C b.fi b.w - (h.fi 2^2 / * α.e ~A.s * d * + (- : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fi x.2 3^* (3 / b.fi b.w - (x.2 h.fi - (3^* (3 / + α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : y b.fi x.2 2^* (3 / b.fi b.w - (x.2 h.fi - (3^* 3 x.2 * / - b.fi x.2 * 2 / (b.fi b.w - (x.2 h.fi - (2^* 2 x.2 * / - / (: z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Verdadeira : 91 line y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Falsa : 31 line if 71 line geo Seção I ≡ (M.cf 0 kN * m * < (& A b.w 2 / : B α.e ~A.s * : C α.e ~A.s * d * (- : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.w x.2 3^* (3 / α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc Seção Retangular : 91 line cases I.2 I.0 : x.2 y.cg : y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc geo : 51 line if 11 line

x = x.2 cm 43.72

z = z.2 cm 161.26

I = I.2 cm 4^50442135.27

Classificação da seção: sc Seção Tê Verdadeira

<content> CONJUNTO </content>

Acr = A.cr 2160 cm 2^* :

ρr = ρ.r ~A.s A.cr / : % 7.27

σs = σ.s M.cf abs z.2 ~A.s * / 435 MPa * ≥ 435 MPa * M.cf abs z.2 ~A.s * / if : MPa 239.29

σc = σ.c M.cf abs x.2 * I.2 / : MPa 5.25

<content> UNITÁRIO </content>

Camada:

cam.wk

camada.i Camada cam.wk 1 findrows :

ϕ = ϕ.wk camada.i 3 el : mm 25

Asi = A.si ϕ.wk 2^π * 0.25 * :

Acri = A.cri 425 cm 2^* :

ρri = ρ.ri A.si A.cri / : % 1.15

σsi = σ.si 239.29 MPa * :

<content> ABERTURA DE FISSURAS </content>

"Conjunto"
"Unitário"

Tipo de verificação:

Limite de fissuração: w.klim 0.3 mm * :

<content> Algoritmo </content>

Verificação da abertura de fissuras M.cf abs M.r.W / 1 > an Conjunto ≡ w.k1 ~ϕ.l 12.5 ~η.1 * / σ.s E.s / * 3 σ.s * f.ctm / (* : w.k2 ~ϕ.l 12.5 ~η.1 * / σ.s E.s / * 4 ρ.r / 45 + (* : w.k w.k1 w.k2 21 mat min : 31 line w.k1 ϕ.wk 12.5 ~η.1 * / σ.si E.s / * 3 σ.si * f.ctm / (* : w.k2 ϕ.wk 12.5 ~η.1 * / σ.si E.s / * 4 ρ.ri / 45 + (* : w.k w.k1 w.k2 21 mat min : 31 line if w.k1 0 mm * : w.k2 0 mm * : w.k 0 mm * : 31 line if 11 line

Wk1 = w.k1 mm 0.227

Wk2 = w.k2 mm 0.101

Wk = w.k mm 0.101

Conclusão: M.cf abs M.r.W / 1 > w.k w.klim > Limite de fissuração não atendido Limite de fissuração atendido if Seção não fissurada if Limite de fissuração atendido

<content> Deformação </content> <content> ESFORÇOS SOLICITANTES </content>

Msk = M.cqp 0 (kN * m * :

<content> CONDIÇÃO DA SEÇÃO </content>

α = α.Mr 1.2 geo Seção Tê ≡ (M.cqp 0 kN * m * > (& 1.3 geo Seção Tê Invertido ≡ (M.cqp 0 kN * m * < (& 1.3 geo Seção Tê Invertido ≡ (1.5 cases : 1.5

Mr = M.r.DEF M.cqp 0 kN * m * ≥ α.Mr f.ctm * w.0i * α.Mr f.ctm * w.0s * if : kN m * 1758.94

Estado da seção: M.cqp abs M.r.DEF / 1 > Seção Fissurada Seção Não Fissurada if Seção Não Fissurada

<content> PROPRIEDADES DA SEÇÃO </content> <content> Algoritmos </content>

Propriedades da seção no estádio II α.e E.s E.cs / : M.cqp abs M.r.DEF / 1 > A b.fs 2 / : B α.e ~A.s * : C α.e ~A.s * d * - : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fs x.2 3^* (3 / α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : x.2 h.fs > A b.w 2 / : B α.e ~A.s * b.fs b.w - (h.fs * + : C b.fs b.w - (h.fs 2^2 / * α.e ~A.s * d * + (- : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fs x.2 3^* (3 / b.fs b.w - (x.2 h.fs - (3^* (3 / + α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : y b.fs x.2 2^* (3 / b.fs b.w - (x.2 h.fs - (3^* 3 x.2 * / - b.fs x.2 * 2 / (b.fs b.w - (x.2 h.fs - (2^* 2 x.2 * / - / (: z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Verdadeira : 91 line y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Falsa : 31 line if 71 line geo Seção Tê ≡ (M.cqp 0 kN * m * > (& A b.fi 2 / : B α.e ~A.s * : C α.e ~A.s * d * - : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fi x.2 3^* (3 / α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : x.2 h.fi > A b.w 2 / : B α.e ~A.s * b.fi b.w - (h.fi * + : C b.fi b.w - (h.fi 2^2 / * α.e ~A.s * d * + (- : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fi x.2 3^* (3 / b.fi b.w - (x.2 h.fi - (3^* (3 / + α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : y b.fi x.2 2^* (3 / b.fi b.w - (x.2 h.fi - (3^* 3 x.2 * / - b.fi x.2 * 2 / (b.fi b.w - (x.2 h.fi - (2^* 2 x.2 * / - / (: z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Verdadeira : 91 line y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Falsa : 31 line if 71 line geo Seção Tê Invertido ≡ (M.cqp 0 kN * m * < (& A b.fs 2 / : B α.e ~A.s * : C α.e ~A.s * d * - : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fs x.2 3^* (3 / α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : x.2 h.fs > A b.w 2 / : B α.e ~A.s * b.fs b.w - (h.fs * + : C b.fs b.w - (h.fs 2^2 / * α.e ~A.s * d * + (- : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fs x.2 3^* (3 / b.fs b.w - (x.2 h.fs - (3^* (3 / + α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : y b.fs x.2 2^* (3 / b.fs b.w - (x.2 h.fs - (3^* 3 x.2 * / - b.fs x.2 * 2 / (b.fs b.w - (x.2 h.fs - (2^* 2 x.2 * / - / (: z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Verdadeira : 91 line y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Falsa : 31 line if 71 line geo Seção I ≡ (M.cqp 0 kN * m * > (& A b.fi 2 / : B α.e ~A.s * : C α.e ~A.s * d * - : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fi x.2 3^* (3 / α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : x.2 h.fi > A b.w 2 / : B α.e ~A.s * b.fi b.w - (h.fi * + : C b.fi b.w - (h.fi 2^2 / * α.e ~A.s * d * + (- : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fi x.2 3^* (3 / b.fi b.w - (x.2 h.fi - (3^* (3 / + α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : y b.fi x.2 2^* (3 / b.fi b.w - (x.2 h.fi - (3^* 3 x.2 * / - b.fi x.2 * 2 / (b.fi b.w - (x.2 h.fi - (2^* 2 x.2 * / - / (: z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Verdadeira : 91 line y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Falsa : 31 line if 71 line geo Seção I ≡ (M.cqp 0 kN * m * < (& A b.w 2 / : B α.e ~A.s * : C α.e ~A.s * d * (- : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.w x.2 3^* (3 / α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc Seção Retangular : 91 line cases I.2 I.0 : x.2 y.cg : y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc geo : 51 line if t ξ 0.68 0.996 t^(* t 0.32^* : 31 line

αe = α.e 7.14

x = x.2 cm 138.56

z = z.2 cm 126.38

I = I.2 cm 4^50615591.36

Classificação da seção: sc Seção Tê

"Viga"
"Seção"

Análise como:

n = n 3

Ieq = I.eq M.cqp abs M.r.DEF / 1 > M.r.DEF M.cqp abs / (n^I.0 * 1 M.r.DEF M.cqp abs / (n^- (I.2 * + I.0 if : cm 4^5.0616 107^*

Ieq / I0 = I.eq I.0 / 1.00

<content> COEFICIENTES PARA FLECHA DIFERIDA </content>

Tempo final (meses): t.f 70 :

Tempo inicial (Meses): t.i 1 :

ρ' = ρ' A.s' b.w d * / : % 0.00

Δξ = Δξ t.f ξ t.i ξ - : 1.32

αf = α.f Δξ 150 ρ' * + / : 1.32

<content> Fadiga </content> <content> ESFORÇOS SOLICITANTES NORMAIS </content>

M.Max = M.fad.max 6061.24 kN * m * :

M.Min = M.fad.min 4086.91 kN * m * :

<content> PROPRIEDADES DA SEÇÃO </content>

αe = α.e 10 :

<content> Algoritmo </content>

Propriedades da seção no estádio II A b.fs 2 / : B α.e ~A.s * : C α.e ~A.s * d * - : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fs x.2 3^* (3 / α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : x.2 h.fs > A b.w 2 / : B α.e ~A.s * b.fs b.w - (h.fs * + : C b.fs b.w - (h.fs 2^2 / * α.e ~A.s * d * + (- : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fs x.2 3^* (3 / b.fs b.w - (x.2 h.fs - (3^* (3 / + α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : y b.fs x.2 2^* (3 / b.fs b.w - (x.2 h.fs - (3^* 3 x.2 * / - b.fs x.2 * 2 / (b.fs b.w - (x.2 h.fs - (2^* 2 x.2 * / - / (: z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Verdadeira : 91 line y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Falsa : 31 line if 71 line geo Seção Tê ≡ (M.fad.max 0 kN * m * > (& A b.fi 2 / : B α.e ~A.s * : C α.e ~A.s * d * - : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fi x.2 3^* (3 / α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : x.2 h.fi > A b.w 2 / : B α.e ~A.s * b.fi b.w - (h.fi * + : C b.fi b.w - (h.fi 2^2 / * α.e ~A.s * d * + (- : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fi x.2 3^* (3 / b.fi b.w - (x.2 h.fi - (3^* (3 / + α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : y b.fi x.2 2^* (3 / b.fi b.w - (x.2 h.fi - (3^* 3 x.2 * / - b.fi x.2 * 2 / (b.fi b.w - (x.2 h.fi - (2^* 2 x.2 * / - / (: z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Verdadeira : 91 line y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Falsa : 31 line if 71 line geo Seção Tê Invertido ≡ (M.fad.max 0 kN * m * < (& A b.fs 2 / : B α.e ~A.s * : C α.e ~A.s * d * - : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fs x.2 3^* (3 / α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : x.2 h.fs > A b.w 2 / : B α.e ~A.s * b.fs b.w - (h.fs * + : C b.fs b.w - (h.fs 2^2 / * α.e ~A.s * d * + (- : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fs x.2 3^* (3 / b.fs b.w - (x.2 h.fs - (3^* (3 / + α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : y b.fs x.2 2^* (3 / b.fs b.w - (x.2 h.fs - (3^* 3 x.2 * / - b.fs x.2 * 2 / (b.fs b.w - (x.2 h.fs - (2^* 2 x.2 * / - / (: z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Verdadeira : 91 line y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Falsa : 31 line if 71 line geo Seção I ≡ (M.fad.max 0 kN * m * > (& A b.fi 2 / : B α.e ~A.s * : C α.e ~A.s * d * - : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fi x.2 3^* (3 / α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : x.2 h.fi > A b.w 2 / : B α.e ~A.s * b.fi b.w - (h.fi * + : C b.fi b.w - (h.fi 2^2 / * α.e ~A.s * d * + (- : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.fi x.2 3^* (3 / b.fi b.w - (x.2 h.fi - (3^* (3 / + α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : y b.fi x.2 2^* (3 / b.fi b.w - (x.2 h.fi - (3^* 3 x.2 * / - b.fi x.2 * 2 / (b.fi b.w - (x.2 h.fi - (2^* 2 x.2 * / - / (: z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Verdadeira : 91 line y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc Seção Tê Falsa : 31 line if 71 line geo Seção I ≡ (M.fad.max 0 kN * m * < (& A b.w 2 / : B α.e ~A.s * : C α.e ~A.s * d * (- : Δ B 2^4 A * C * - : x.2 B - Δ sqrt + 2 A * / : I.2 b.w x.2 3^* (3 / α.e ~A.s * d x.2 - (2^* + : y x.2 23 / (* : z.2 d x.2 - y + : sc Seção Retangular : 91 line cases

x = x.2 cm 35.03

z = z.2 cm 162.21

I = I.2 cm 4^35271006.99

Classificação da seção: sc Seção Tê Verdadeira

<content> TENSÕES NAS ARMADURAS LONGITUDINAIS </content>

σs.max = σ.s.max M.fad.max abs z.2 ~A.s * / 435 MPa * ≥ 435 MPa * M.fad.max abs z.2 ~A.s * / if : MPa 237.89

σs.min = σ.s.min M.fad.min abs z.2 ~A.s * / 435 MPa * ≥ 435 MPa * M.fad.min abs z.2 ~A.s * / if : MPa 160.40

Δσs = Δσ.s.fad σ.s.max σ.s.min - : MPa 77.49

Δfsd.fad = Δf.sd.fad 85 MPa * :

Verificação: Δσ.s.fad Δf.sd.fad < OK Reprovada if OK

<content> ESFORÇOS SOLICITANTES TANGENCIAIS </content>

V.max = V.fad.max 1166.90 (kN * :

V.min = V.fad.min 753.30 (kN * :

<content> Algoritmo </content>

Correção para esforços com sinais contrários V.fad.max sign 1 - ≡ ((V.fad.min sign 1 - ≡ (& (V.fad.max sign 1 ≡ ((V.fad.min sign 1 ≡ (& (| V.fad.max.e V.fad.max abs V.fad.min abs 21 mat max : V.fad.min.e V.fad.max abs V.fad.min abs 21 mat min : 21 line V.fad.max.e V.fad.max abs V.fad.min abs 21 mat max : V.fad.min.e 0 kN * : 21 line if

<content> TENSÕES NAS ARMADURAS TRANSVERSAIS </content>

Vc fad = V.c.fad V.c1 0.5 * : kN 142.83

θ corrigido = θ.corr MDC 1 ≡ θ θ tan sqrt atan if : ° 37.23

Vsw.max = V.sw.max V.fad.max.e V.c.fad - 0 < 0 V.fad.max.e V.c.fad - if : kN 1024.07

Vsw.min = V.sw.min V.fad.min.e V.c.fad - 0 < 0 V.fad.min.e V.c.fad - if : kN 610.47

σs.max = σ.s.max V.sw.max 0.9 d * ~A.sd.t * θ.corr cot * / : MPa 199.35

σs.min = σ.s.min V.sw.min 0.9 d * ~A.sd.t * θ.corr cot * / : MPa 118.84

Δσs = Δσ.s.fad σ.s.max σ.s.min - : MPa 80.51

Δfsd.fad = Δf.sd.fad 85 MPa * :

Verificação: Δσ.s.fad Δf.sd.fad < OK Reprovada if OK

<content> Detalhamento </content> <content> LARGURA DISPONÍVEL (BSi) </content>

BSi = BS.i b.w ~ϕ.t ~n.r * - 2 c * - : cm 30

<content> ANCORAGEM </content>

Camada:

cam.anco

camada.i Camada cam.anco 1 findrows :

ϕ = ϕ.anco camada.i 3 el : mm 25

"Reta"
"Gancho"
"Gancho\0020\\002B\\0020\Solda"

Tipo de ancoragem:

"Boa\0020\aderência"
"Má\0020\aderência"

Condições de concretagem:

η.2

Pressão transversal (p): p 0 MPa * :

As/As.ef = β 1 :

α = α 1

α5 = α.5 0.7 1 0.04 p MPa / * - 0.7 < 11 0.04 p MPa / * - 1 > 1 0.04 p MPa / * - cases : 1

<content> Algoritmo </content>

Comprimento de Ancoragem ~η.1 1 f.ywk 250 MPa * ≡ 2.25 cases : f.bd ~η.1 η.2 * 1 * f.ctd * : l.b ϕ.anco f.yd * 4 f.bd * / 25 ϕ.anco * < 25 ϕ.anco * ϕ.anco f.yd * 4 f.bd * / if : l.b.nec α l.b * β * : l.b.min 0.3 l.b * 10 ϕ.anco * 100 mm * 31 mat min : r ϕ.anco 16 mm * ≤ 2.5 ϕ.anco * 4 ϕ.anco * if : l.be r 5.5 ϕ.anco * + 6 cm * ≤ 6 cm * r 5.5 ϕ.anco * + if : g 9 ϕ.anco * r + : l.bi 10 ϕ.anco * : 91 line

fbd = f.bd MPa 3.61

Lb = l.b cm 75.25

Lb.nec = l.b.nec α.5 * cm 75.25

Lb.mín = l.b.min cm 10.00

r+5,5 ϕ = l.be cm 23.75

<content> TRASPASSE </content>

"\2264\\0020\20"
"25"
"33"
"50"
"\003E\\0020\50"

Porcentagem de barras emendadas:

α.0t

α.0.t = α.0t 1.2

Emendas l.0t.min 0.3 α.0t * l.b * 15 ϕ.anco * 200 mm * 31 mat min : l.0c.min 0.6 l.b * 15 ϕ.anco * 200 mm * 31 mat min : l.0t α.0t l.b.nec * : l.0c l.b.nec : 41 line

L0.t - barras tracionadas = l.0t cm 90.30

L0.c - barras comprimidas = l.0c cm 75.25

L0.t mín = l.0t.min cm 20.00

L0.c mín = l.0c.min cm 20.00

<content> GANCHOS </content>

Raio de dobramento: r cm 10.00

Gancho 90° = g cm 32.50

Desconto de dobra (90°) = d.90 r ϕ.anco 2 / + (π 2 / * 2 r ϕ.anco - (* - : cm 2.67

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