44753d92-5d36-4946-9432-fd57500c0049 10 4 5 false false 1 decimal

&[DATE] &[TIME] - &[FILENAME]

Расчёт стены из пеноблоков толщиной 300мм, плотностью 600кг/м3

(спульсацией)

Определение средней расчётной ветровой нагрузки в уровни плит перекрытий в направлении цифровых и буквенных осей здания:

Нормативное значение ветрового давления:

ω.o 0.48 кПа * :

Аэродинамический коэффициент внешнего давления:

C.eD 0.8 :

- для наветренной стороны;

C.eE 0.5 :

- для подветренной стороны;

k.10 1 :

- как для типа местности А

Z.e 10.6 :

α 0.15 :

k.Ze k.10 Z.e 10 / (2 α *^* : 1.0176

ωmD 1.4 ω.o * k.Ze * C.eD * : 0.5471 кПа *

- среднее расчётное ветровое давление с наветренной стороны;

ωmE 1.4 ω.o * k.Ze * C.eE * : 0.3419 кПа *

-среднее расчётное ветровое давление с подветренной стороны;

Определение пульсационной составляющей расчётной ветровой нагрузки в уровни плит перекрытий в направлении цифровых и буквенных осей здания:

ζ.10 0.76 :

- как для типа местности А

ζ.Ze ζ.10 Z.e 10 / (α -^* : 0.7534

- коэффициент пульсации давления ветра;

Для направления ветра со стороны цифровых осей здания:

ρ.y 67 m * :

χ.y 10.6 m * :

ν.y 0.658 :

Для направления ветра со стороны буквенных осей здания:

ρ.x 10.8 m * :

χ.x 10.6 m * :

ν.x 0.833 :

ωpDy ωmD ζ.Ze * ν.y * : 0.2712 кПа *

- пульсационное расчётное ветровое давление с наветренной стороны вдоль цифровых осей здания;

ωpEy ωmE ζ.Ze * ν.y * : 0.1695 кПа *

- пульсационное расчётное ветровое давление с подветренной стороны вдоль цифровых осей здания;

ωpDx ωmD ζ.Ze * ν.x * : 0.3433 кПа *

- пульсационное расчётное ветровое давление с наветренной стороны вдоль буквенных осей здания;

ωpEx ωmE ζ.Ze * ν.x * : 0.2146 кПа *

- пульсационное расчётное ветровое давление с подветренной стороны вдоль буквенных осей здания;

Расчётные значения как сумма средней и пульсационной составляющих ветровых давлений:

- расчётное значение ветровой нагрузки с наветренной стороны вдоль цифровых осей здания;

ωDy ωmD ωpDy + : 0.8183 кПа *

- расчётное значение ветровой нагрузки с подветренной стороны вдоль цифровых осей здания;

ωEy ωmE ωpEy + : 0.5114 кПа *

- расчётное значение ветровой нагрузки с наветренной стороны вдоль буквенных осей здания;

ωDx ωmD ωpDx + : 0.8904 кПа *

- расчётное значение ветровой нагрузки с подветренной стороны вдоль буквенных осей здания;

ωEx ωmE ωpEx + : 0.5565 кПа *

Простенок расчитывается на действие ветрового нагружения в период эксплуатации, при расчётной схемы с закреплением простенка к верхнему перекрытию.

γ 6 kN m 3^/ * :

- удельный вес материала простенка;

γ.f2 0.9 :

δ 0.3 m * :

- толщина простенка;

Lст 1.0 m * :

- расчётная длина простенка;

qw ωDx Lст * : 0.8904 кПа * m *

- расчётная нагрузка на простенок от ветрового нагружения;

Hст 4.55 m * :

- высота простенка;

M1 9 qw * Hст 2^* 128 / : kN m * 0.0013 кПа m * s 2^* kg / *

kPa m * s 2^* kg / 1000

M1 0.0013 1000 * kN m * * :

- момент силы в среднем сечении простенка;

M2 qw Hст 2^* 8 / : kN m * 0.0023 кПа m * s 2^* kg / *

kPa m * s 2^* kg / 1000

M2 0.0023 1000 * kN * m * :

- момент силы в сечении нижнего опирания простенка;

N1 γ.f2 δ * γ * Lст * Hст 2 / * (γ.f2 0.02 * m * Lст * Hст 2 / * 18 * kN m 3^/ * (+ : kN 4.4226

N2 γ.f2 δ * γ * Lст * Hст * (γ.f2 0.02 * m * Lст * Hст * 18 * kN m 3^/ * (+ : kN 8.8452

- продольная сила в сечении нижнего операния простенка;

0.9 δ 2 / * 0.135 m *

- наибольшая допускаемая величина экцентриситета;

e.1 M1 N1 / : 0.2939 m *

- экцентриситет внецентренной силы в среднем сечении простенка;

e.2 M2 N2 / : 0.26 m *

- экцентриситет внецентренной силы в нижнем сечении простенка;

Экцентриситет в расчётном сечении превышает допустимый!

Проверим нижнее расчётное сечение на образование шарнира.

Wст Lст δ 2^* 6 / : cm 3^15000

Aст Lст δ * : 0.3 m 2^*

σ2 N2 Aст / M2 Wст / - : MPa 0.1238 -

что больше

R.t 0.08 МПа * :

Следовательно в нижнем сечении кладки шарнир не образуется.

Расчёт простенка на сейсмическое воздействие уровня ПЗ

K.0 1.1 :

г 1 г *

K.1 0.3 :

m.k 1.2 δ * γ * Lст * Hст * 0.9 0.02 * m * Lст * Hст * 18 * kN m 3^/ * + (g / : 1.1302 107^* m s 2^/ *

A 2 м с 2^/ * :

K.ψ 1 :

β 2.5 :

η 1 :

- момент силы в сечении нижнего операния простенка;

0.95 δ 2 / * 0.1425 m *

- наибольшая допускаемая величина экцентриситетапростенка;

e.1s M.1s N.1s / : #

- экцентриситет внецентренной силы в среднем сечении простенка;

e.2s M.2s N.2s / : #

- экцентриситет внецентренной силы в нижнем сечении простенка;