Данные для последующих вычислений

c8139e19-1618-403f-8f56-146e971c6a29 46 4 5 false false 0 decimal Данные для последующих вычислений

Категория_грунтов I II III IV 41 mat :

Сейсмичность_площадки 78931 mat :

Расчет ограждающих конструкций

Расчет глухих наружных ненесущих стен

Крепление глухих стен проектом предусматривается по вертикальным швам к колоннам каркаса. Крепления по верхнему краю к ригелям перекрытия в запас прочности не учитываем в расчете.

Для расчета выделим условную балку шириной сечения равной шагу закреплений h. Опоры балок примем шарнирными с учетом фактического исполнения узла (см. графическую часть). Выполним расчет стены согласно требованиям п. 5.5 СП 14.13330.2014.

"I"
"II"
"III"
"IV"

Категория_грунтов

Категория грунтов -

Расчетный период собственных колебаний здания для 1-й формы -

T.1 0.326 s * :

Блок 1. РС4

Сейсмичность_площадки

Сейсмичность площадки (в баллах) -

Кривая 1 - грунты "I" и "II" категории по сейсмическим свойствам; Кривая 2 - грунты "III" и "IV" категории по сейсмическим свойствам

Определение коэффициента динамичности β1

x Категория_грунтов 1 ≡ (Категория_грунтов 2 ≡ (| T.1 0.1 s * ≤ 115 T.1 s / * + T.1 0.1 s * > (T.1 0.4 s * < (& 2.5 T.1 0.4 s * ≥ 2.5 0.4 T.1 s / / (0.5^* ОШИБКА if if if Категория_грунтов 3 ≡ (Категория_грунтов 4 ≡ (| T.1 0.1 s * ≤ 115 T.1 s / * + T.1 0.1 s * > (T.1 0.8 s * < (& 2.5 T.1 0.8 s * ≥ 2.5 0.8 T.1 s / / (0.5^* ОШИБКА if if if ОШИБКА if if 11 line :

β.1 x 0.8 < 0.8 x if :

X.1_xk 4.5 mm * :

X.1_xj 6.08 mm * :

m.j 1 ton * :

β.1 2.5

η.k X.1_xk m.j * X.1_xj * m.j X.1_xj 2^* / : 0.74

Вычисление коэффициента выполним по формуле (6) СП 14.13330.2014. Учитывая, что инерционные массы в пределах этажа практически равны, получаем

η.k

η.k 0.74

Согласно п. 5.14 СП 14.13330.2014 произведение коэффициентов βηk при расчете стен следует принимать не менее 2.

Определение произведения коэффициентов β и ηk

βη.k β.1 η.k * 2 < 2 β.1 η.k * if :

βη.k 2

Определение коэффициента А

A Сейсмичность_площадки 1 ≡ 1 m s 2^/ * Сейсмичность_площадки 2 ≡ 2 m s 2^/ * 4 m s 2^/ * if if :

A 2 m s 2^/ *

Коэффициент

в соответствии с п.5.5 СП 14.13330.2014

Коэффициент

K.0 1.1 :

учет назначения здания (по табл. 3 СП 14.13330.2014)

Коэффициент

K.1 0.3 :

учет допускаемых повреждений здания (по табл. 4 СП 14.13330.2014)

Коэффициент

K.ψ 1 :

для каркасных безсвязевых зданий, стеновое заполнение которых не оказывает влияния на их деформативность (в соответствии с СП 14.13330.2014, табл. 5)

m.k 377 kg m 2^/ * :

масса 1 м2 стенового заполнения

Высота условно выделенной балки -

h 0.6 m * :

Толщина стены -

b 0.2 m * :

Расчетный пролет -

L 6.1 m * :

Расчетная сейсмическая нагрузка

S.k K.0 K.1 * m.k * h * A * βη.k * K.ψ * : tonnef m / 0.03

Учитывая равномерное распределение массы по условно выделенной балке найдем значения изгибающего момента и поперечной силы на опоре по следующим формулам:

M S.k L 2^* 8 / :

M tonnef m * 0.142

Q S.k L * 2 / :

Q tonnef 0.09

Момент сопротивления условно выделенной балки

W h b 2^* 6 / : cm 3^4103^*

Таблица 11 СП 15.13330.2012

прочность кладки по перевязанному сечению (п. 4а табл. 11 СП 15.13330.2012)

R.bt 0.25 MPa * :

M.max R.bt W * :

максимальное значение изгибающего момента, воспринимаемого сечением условно выделенной балки

M.max tonnef m * 0.102

Сравнение определенного момента с максимально допустимым

Проверка_1 s 00 M>Mmax 13 Red 00 M<Mmax 13 25 mat : Условие_a M M.max ≤ s 2 row s 1 row if : 21 line :

Проверка_1 Проверка_1 :

Несущая_способность_условной_балки M.max M > ОБЕСПЕЧЕНА НЕ ОБЕСПЕЧЕНА if 11 line :

Проверка_1

k.исп M M.max / : 1.389

Несущая_способность_условной_балки НЕ ОБЕСПЕЧЕНА

Проверка на действие изгибающего момента не выполняется, поэтому предусмотрим армирование через 3 ряда кладки + двухстороннее армирование сетками из арматуры Ø5Вр-I с ячейкой 50х50 мм. Для элементов крепления стен к железобетонным конструкциям примем распорные анкеры HILTI HST3 M10x110 50/30. Согласно данным изготовителя несущая способность 1 анкера на срез составляет не менее 15.2 кН. По конструктивным соображениям принимаем для одного крепления два распорных анкера.

Расчет соединительной детали

В качестве соединительной детали используем лист или уголок.

Толщина соединительной детали -

t 5 mm * :

Длина соединительной детали -

a 90 mm * :

Момент сопротивления соединительной детали:

W.сд a t 2^* 6 / : cm 3^0.375

Изгибающий момент в соединительной детали:

M.сд Q a * :

M.сд kgf cm * 835.77

Материал соединительной детали сталь С245 с расчетным сопротивлением:

R.y 240 MPa * :

Максимальное значение изгибающего момента, воспринимаемого сечением соединительной детали:

M.max_сд R.y W.сд * :

M.max_сд kgf cm * 917.74

Сравнение определенного момента с максимально допустимым

Проверка_2 s 00 Mсд>Mmax_сд 13 Red 00 Mсд<Mmax_сд 13 25 mat : Условие_a M.сд M.max_сд ≤ s 2 row s 1 row if : 21 line :

Проверка_1 Проверка_1 :

Несущая_способность_соединительной_детали M.max_сд M.сд > ОБЕСПЕЧЕНА НЕ ОБЕСПЕЧЕНА if 11 line :

Проверка_2

k.исп M.сд M.max_сд / : 0.911

Несущая_способность_соединительной_детали ОБЕСПЕЧЕНА