4 5 decimal

&[DATE] &[TIME] - &[FILENAME]

1. Dane:

B L -

γ.M0 1 :

b 65.75 m * :

długość hali:

a B -

a 28.49 m * :

szerokość hali:

wysokość użyteczna mierzona od poziomu posadzki do poziomu oparcia wiązarów kratowych

h 12.64 m * :

α 6 deg * :

kąt nachlenia połaci dachowej

g 9.8066 m s 2^/ *

h 13 m * :

α sin 0.1045

α cos 0.9945

h.1 h a 2 / α tan * + :

wysokość całej hali

h.1 14.4972 m *

z h.1 m 1 -^* :

z 14.4972

r.p 5.6 m * :

rozstaw ram hali

2. Zestawienie obciążeń na połać dachową:

2.1 Obciążenia stałe

γ.m 1.35 :

współczynnik bezpieczeństwa

Przyjęto płatwie z dwuteowników IPE 200

Rozstaw osiowy płatwi :

l.p 3.585 m * :

l.d 5.6 m * :

Długość płatwi:

d.p 5.6 m * :

Rozstaw osiowy dźwigarów

ciężar pierwszej płatwi :

m.p 26.2 kg m / * g * :

m.p kN m / 0.2569

Przyjęto pokrycie dachowe w postaci płyt warstwowych PW PUR - D

l.pł0 a 2 α cos * (/ :

Długość płyty:

l.pł0 14.3235 m *

l.pł 12 m * :

m.pł 21.9 kg m 2^/ * g * :

m.pł kN m 2^/ 0.2148

ciężar płyty dachowej

Zestawienie obciążeń na 1 płatew: ciężar własny + pokrycie dachowe

wart. charakterystyczna

wart. obliczeniowa

x.kp m.pł α cos * l.p * m.p α cos * + :

x.dp x.kp γ.m * :

x.kp kN m / 1.0212

x.dp kN m / 1.3787

x.kr m.pł α sin * l.p * m.p α sin * + :

x.dr x.kr γ.m * :

x.kr kN m / 0.1073

x.dr kN m / 0.1449

Rygiel

m.rk 6.85 kg m / * :

g.rk m.rk g * :

g.rk kN m 2^/ 0.0672 m *

l.rk 2 2.9 * m * :

g.kRK l.rk g.rk * :

g.kRK kN 0.3896

m.pWściana 10.53 kg m 2^/ * :

g.kPWś m.pWściana g * :

g.kPWś kN m 2^/ 0.1033

g.dpWś 1.35 g.kPWś * :

g.dpWś kN m 2^/ 0.1394

2.2 Obciążenia zmienne

2.2.1 Obciążenie śniegiem - strefa 2

γ.Q 1.5 :

wsp. bezpieczeństwa dla obc. zmiennych

s.k 0.9 kN m 2^/ * :

PN_EN 1991-1-3 tablica NB.1

wsp. kształtu dachu PN_EN 1991-1-3 tab. 5.2

μ.1 0.8 :

C.t 1.0 :

wsp. termiczny

C.e 1.0 :

wsp.ekspozycjiPN_EN 1991-1-3 tab.5.1

wartość charakterytyczna

wartość obliczeniowa

s μ.1 C.t * C.e * s.k * :

s.o s γ.Q * :

s kN m 2^/ 0.72

s.o kN m 2^/ 1.08

s.p s α cos 2^* :

s.po s.p γ.Q * :

s.p 712.1331 Pa *

s.po kPa 1.0682

s.r s α sin * α cos * :

s.ro s.r γ.Q * :

s.r 74.8482 Pa *

s.ro 112.2723 Pa *

2.2.2 obciążenie wiatrem - strefa 2

c.dir 1 :

wsp. kierunkowy PN_EN 1991-1-4 pkt. 4.2(2) Uwaga 2

c.season 1 :

wsp. sezonowy PN_EN 1991-1-4 pkt. 4.2(2) Uwaga 3

v.b.0 22 m s / * :

wart. podstawowa bazowej prędkości wiatru PN_EN 1991-1-4 tab. NA1

ρ 0.42 kg m 3^/ * :

zalecana wart. gęstości powietrza

bazowa prędkość wiatru PN_EN 1991-1-4 wz. (4.1)

v.b v.b.0 c.season * c.dir * :

v.b 22 m s / *

wartość bazowa ciśnienia prędkości PN_EN 1991-1-4 wz. (4.10)

q.b 0.5 ρ * v.b 2^* :

q.b kN m 2^/ 0.1016

Współczynnik chropowatości i ekspozycji terenu

Kategoria terenu III

z.min 5 m * :

z.max 400 m * :

z.min h.1 ≤ z.max ≤

warunek spełniony

c.r 0.8 z 10 / (0.19^* :

c.e 1.9 z 10 / (0.26^* :

c.r 0.8585

c.e 2.0926

średnia prędkość wiatru PN_EN 1991-1-4 p.4.3

c.0 1 :

współczynnik rzeźby terenu

v.z c.r c.0 * v.b * :

v.z 18.8867 m s / *

wartość szczytowa ciśnienia prędkości PN_EN 1991-1-4 p.4.5

q.p c.e q.b * :

q.p 212.6925 Pa *

3. Obciążenie wiatrem działające prostopadle do ściany podłużnej θ = 0

e.1 a 2 h.1 * 12 mat min :

e.1 28.49 m *

b 65.75 m *

d a :

d 28.49 m *

e.1 d ≥ 1

e.1 5 / 5.698 m *

d e.1 5 / - 22.792 m *

h.1 d / 0.5089

Tablica 7.1 PN-EN 1991-1-4

c.peA1 1.2 - :

c.peB1 0.8 - :

c.peD1 0.7345 :

c.peE1 0.369 - :

w.eA1 0.85 q.p * c.peA1 * :

w.eA1 kN m 2^/ 0.2169 -

w.eB1 0.85 q.p * c.peB1 * :

w.eB1 kN m 2^/ 0.1446 -

w.eD1 0.85 q.p * c.peD1 * :

w.eD1 kN m 2^/ 0.1328

w.eE1 0.85 q.p * c.peE1 * :

w.eE1 kN m 2^/ 0.0667 -

w.e1 w.eA1 w.eB1 w.eD1 w.eE1 41 mat :

w.e1 kN m 2^/ 0.2169 - 0.1446 - 0.1328 0.0667 - 41 mat

4. Obciążenie wiatrem działające prostopadle do ściany poprzecznej θ = 0

e.1 a 2 h.1 * 12 mat min :

e.1 28.49 m *

b 65.75 m *

d b :

d 65.75 m *

e.1 d < 1

e.1 5 / 5.698 m *

d e.1 5 / - 60.052 m *

h d / 0.1977

Tablica 7.1 PN-EN 1991-1-4

c.peA2 1.2 - :

c.peB2 0.8 - :

c.peC2 0.5 - :

c.peD2 0.7345 :

c.peE2 0.369 - :

w.eA2 0.85 q.p * c.peA2 * :

w.eA2 kN m 2^/ 0.2169 -

w.eB2 0.85 q.p * c.peB2 * :

w.eB2 kN m 2^/ 0.1446 -

w.eC2 0.85 q.p * c.peC2 * :

w.eC2 kN m 2^/ 0.0904 -

w.eD2 0.85 q.p * c.peD2 * :

w.eD2 kN m 2^/ 0.1328

w.eE2 0.85 q.p * c.peE2 * :

w.eE2 kN m 2^/ 0.0667 -

w.e2 w.eA2 w.eB2 w.eC2 w.eD2 w.eE2 51 mat :

w.e2 kN m 2^/ 0.2169 - 0.1446 - 0.0904 - 0.1328 0.0667 - 51 mat

5. Ciśnienie działające na pow. wewnętrzne

c.pi1 0.2 :

c.pi2 0.3 - :

w.in q.p c.pi1 * :

w.in 42.5385 Pa *

- nadciśnienie wew.

w.ip q.p c.pi2 * :

w.ip 63.8078 Pa * -

- podciśnienie wew.

W.el r.p w.e1 w.in - (* :

W.l' r.p w.e1 w.ip - (* :

W.el kN m / 1.4531 - 1.0481 - 0.5054 0.6118 - 41 mat

W.l' kN m / 0.8576 - 0.4526 - 1.1009 0.0163 - 41 mat

W.e2 r.p w.e2 w.in - (* :

W.e2' r.p w.e2 w.ip - (* :

W.e2 kN m / 1.4531 - 1.0481 - 0.7444 - 0.5054 0.6118 - 51 mat

W.e2' kN m / 0.8576 - 0.4526 - 0.1489 - 1.1009 0.0163 - 51 mat

h 12.64 m * :

Strefa nawietrzna

c.eD 1.9 h 10 m * / (0.26^* :

q.Dp c.eD q.b * :

q.pE q.p :

c.eD 2.0193

q.Dp 205.245 Pa *

q.pE 212.6925 Pa *

ściana nawietrzna D1

ściana nawietrzna D2

w.iD1 c.pi1 q.Dp * :

w.iD1 kN m 2^/ 0.041

w.iD2 c.pi1 q.Dp * :

w.iD2 kN m 2^/ 0.041

w.iD1' c.pi2 q.Dp * :

w.iD1' kN m 2^/ 0.0616 -

w.iD2' c.pi2 q.Dp * :

w.iD2' kN m 2^/ 0.0616 -

ściana nawietrzna E1

ściana nawietrzna E2

w.iE1 c.pi1 q.pE * :

w.iE1 kN m 2^/ 0.0425

w.iE2 c.pi1 q.pE * :

w.iE2 kN m 2^/ 0.0425

w.iE1' c.pi2 q.pE * :

w.iE1' kN m 2^/ 0.0638 -

w.iE2' c.pi2 q.pE * :

w.iE2' kN m 2^/ 0.0638 -

W.iD1 w.iD1 h * :

W.iD1 kN m / 0.5189

W.iD1' w.iD1' h * :

W.iD1' kN m / 0.7783 -

W.iD2 w.iD2 h * :

W.iD2 kN m / 0.5189

W.iD2' w.iD2' h * :

W.iD2' kN m / 0.7783 -

W.iE1 w.iE1 h * :

W.iE1 kN m / 0.5377

W.iE1' w.iE1' h * :

W.iE1' kN m / 0.8065 -

W.iE2 w.iE2 h * :

W.iE2 kN m / 0.5377

W.iE2' w.iE2' h * :

W.iE2' kN m / 0.8065 -

6. Obciążenie wiatrem połaci dachowej θ = 0

Strefa F

Strefa G

Strefa H

C.pe.F.max 0.02 :

C.pe.G.max 0.02 :

C.pe.H.max 0.02 :

C.pe.F.min 1.62 - :

C.pe.G.min 1.16 - :

C.pe.H.min 0.57 - :

Strefa I

Strefa J

C.pe.I.max 0.54 - :

C.pe.J.max 0.12 :

C.pe.I.min 0.58 - :

C.pe.J.min 0.54 - :

6.1 ciśnienie działające na powierzchnie wewnętrzną

w.eF.max q.p C.pe.F.max * :

w.eF.max 4.2539 Pa *

w.eF.min q.p C.pe.F.min * :

w.eF.min 344.5619 Pa * -

w.eG.max q.p C.pe.G.max * :

w.eG.max 4.2539 Pa *

w.eG.min q.p C.pe.G.min * :

w.eG.min Pa 246.7233 -

w.eH.max q.p C.pe.H.max * :

w.eH.max Pa 4.2539

w.eH.min q.p C.pe.H.min * :

w.eH.min 121.2347 Pa * -

w.eI.max q.p C.pe.I.max * :

w.eI.max 114.854 Pa * -

w.eI.min q.p C.pe.I.min * :

w.eI.min 123.3617 Pa * -

w.eJ.max q.p C.pe.J.max * :

w.eJ.max 25.5231 Pa *

w.eJ.min q.p C.pe.J.min * :

w.eJ.min 114.854 Pa * -

w.in 42.5385 Pa *

w.ip 63.8078 Pa * -

1. Max GH min IJ

W.G1 r.p w.eG.max w.in - (* :

W.G1 kN m / 0.2144 -

W.H1 r.p w.eH.max w.in - (* :

W.H1 kN m / 0.2144 -

W.I1 r.p w.eI.min w.in - (* :

W.I1 kN m / 0.929 -

W.J1 r.p w.eJ.min w.in - (* :

W.J1 kN m / 0.8814 -

2. Max GH max IJ

W.G3 r.p w.eG.max w.in - (* :

W.G3 kN m / 0.2144 -

W.H3 r.p w.eH.max w.in - (* :

W.H3 kN m / 0.2144 -

W.I3 r.p w.eI.max w.in - (* :

W.I3 kN m / 0.8814 -

W.J3 r.p w.eJ.max w.in - (* :

W.J3 kN m / 0.0953 -

3. Min GH max IJ

W.G2 r.p w.eG.min w.ip - (* :

W.G2 kN m / 1.0243 -

W.H2 r.p w.eH.min w.ip - (* :

W.H2 kN m / 0.3216 -

W.I2 r.p w.eI.max w.ip - (* :

W.I2 kN m / 0.2859 -

W.J2 r.p w.eJ.max w.ip - (* :

W.J2 kN m / 0.5003

4. Min GH min IJ

W.Gn2 r.p w.eG.min w.ip - (* :

W.Gn2 kN m / 1.0243 -

W.Hn2 r.p w.eH.min w.ip - (* :

W.Hn2 kN m / 0.3216 -

w.I2 r.p w.eI.min w.ip - (* :

w.I2 kN m / 0.3335 -

w.J2 r.p w.eJ.min w.ip - (* :

w.J2 kN m / 0.2859 -

7. Obciążenie wiatrem połaci dachowej θ = 90

e.0 b 2 h.1 * 12 mat min :

PN-EN 1991-1-4 rys. 7.8

e.0 28.9944 m *

e.90 a 2 h.1 * 12 mat min :

e.90 28.49 m *

Strefa F

Strefa H

C.pe.F 1.57 - :

C.pe.H 0.69 - :

Strefa G

Strefa I

C.pe.G 1.30 - :

C.pe.I 0.59 - :

7.1 cisnienie działające na powierzchnie zewnętrzną

w.eG q.p C.pe.G * :

w.eG 276.5003 Pa * -

w.eF q.p C.pe.F * :

w.eF 333.9272 Pa * -

w.eH q.p C.pe.H * :

w.eH 146.7578 Pa * -

w.eI q.p C.pe.I * :

w.eI 125.4886 Pa * -

1. Nadciśnienie

W.G1' r.p w.eG w.in - (* :

W.G1' kN m / 1.7866 -

W.H1' r.p w.eH w.in - (* :

W.H1' kN m / 1.0601 -

W.I1' r.p w.eI w.in - (* :

W.I1' kN m / 0.941 -

W.F1' r.p w.eF w.in - (* :

W.F1' kN m / 2.1082 -

2. Podciśnienie

W.G3' r.p w.eG w.ip - (* :

W.G3' kN m / 1.1911 -

W.H3' r.p w.eH w.ip - (* :

W.H3' kN m / 0.4645 -

W.I3' r.p w.eI w.ip - (* :

W.I3' kN m / 0.3454 -

W.F3' r.p w.eF w.ip - (* :

W.F3' kN m / 1.5127 -

Przypadki działania obciążenia wiatru

Przypadek W1 - wiatr z kierunku 0 (prostopadle do dłuższego boku)

- obciążenie liniowe słupów

W.iD1 kN m / 0.5189

W.iE1 kN m / 0.5377

- obciążenie liniowe rygla dachowego

W.G1 kN m / 0.2144 -

W.H1 kN m / 0.2144 -

W.I1 kN m / 0.929 -

W.J1 kN m / 0.8814 -

Przypadek W2 - wiatr z kierunku 0

- obciążenie liniowe słupów

W.iD2 kN m / 0.5189

W.iE2 kN m / 0.5377

- obciążenie liniowe rygla dachowego

W.G2 kN m / 1.0243 -

W.H2 kN m / 0.3216 -

W.I2 kN m / 0.2859 -

W.J2 kN m / 0.5003

Przypadek W3 - wiatr z kierunku 90

- obciążenie liniowe słupów

W.iD1 kN m / 0.5189

W.iE1 kN m / 0.5377

- obciążenie liniowe rygla dachowego

W.G3' kN m / 1.1911 -

W.H3' kN m / 0.4645 -

W.I3' kN m / 0.3454 -

W.F3' kN m / 1.5127 -

Przypadek W4 - wiatr z kierunku 90

- obciążenie liniowe słupów

W.iD2 kN m / 0.5189

W.iE2 kN m / 0.5377

- obciążenie liniowe rygla dachowego

W.G3' kN m / 1.1911 -

W.H3' kN m / 0.4645 -

W.I3' kN m / 0.3454 -

W.F3' kN m / 1.5127 -

3. PŁATWIE DACHOWE

Z 300/3

h 30 cm * :

J.y 2301 cm 4^* :

t 3 cm * :

s.1 88 mm * :

J.z 161 cm 4^* :

s.2 72 mm * :

e.y 9.27 cm * :

C.z 25 mm * :

e.z 6.14 cm * :

J.ζ 97.6 cm 4^* :

A 18.97 cm 2^* :

J.η 2467 cm 4^* :

α.z 12.11 deg * :

A.v h 26 mm * (* - (t * :

A.v cm 2^86.4

g.kpłatwi g 14.90 * kg m / * :

g.kpłatwi kN m / 0.1461

W.y J.y e.y / :

W.z J.z e.z / :

W.y cm 3^248.2201

W.z cm 3^26.2215

Charakterystyki stali S275:

f.y 275 MPa * :

f.u 430 MPa * :

G 80 GPa * :

E 210 GPa * :

ε 235 MPa * f.y / sqrt :

ε 0.9244

Klasa przekroju (3 wg PN-EN 1993-1-1 tablica 5.2):

h t / 105 ε * ≤ 1

h t / 93 ε * ≤ 1

Obciążenia grawitacyjne na 1mb płatwi:

MODEL A. belka ciągła, 24-przęsłowa, podparta przegubowo, co połowę odległości między ramami. Kierunek zginania prostopdały do głównej osi pionowej ζ

l.z r.p 2 / :

l.z 2.8 m *

β α α.z - :

β deg 6.11 -

s.pł a 8 / :

osiowy rozstaw płatwi

s.pł 3.5612 m *

* OBCIĄŻENIA STAŁE CHARAKTERYSTYCZNE

stężenia i podwieszenia ϕ16 (szacunkowo)

g.kS 0.02 kN m 2^/ * :

g.k s.pł m.pł * g.kpłatwi + s.pł g.kS * + (β sin * :

g.k kN m / 0.1045 -

* OBCIĄŻENIA ZMIENNE KLIMATYCZNE CHARAKTERYSTYCZNE

q.kŚ s.p s.pł * β sin * α.z cos * :

obciążenie charakterystyczne śniegiem 100%

q.kŚ kN m / 0.2639 -

q.kw_0pZ w.eF.max w.ip - (s.pł * α.z sin * :

q.kw_0pZ kN m / 0.0508

maks. obc. charakterystyczne wiatru θ = 0°

q.kw_0sZ w.eG.min w.in - (s.pł * α.z sin * :

q.kw_0sZ kN m / 0.2161 -

q.kw_90pZ w.eJ.min w.ip - (s.pł * α.z sin * :

maks. obc. charakterystyczne wiatru θ = 90°

q.kw_90pZ kN m / 0.0381 -

q.kw_90sZ w.eG.max w.in - (s.pł * α.z sin * :

q.kw_90sZ kN m / 0.0286 -

PRZYPADKI OBCIĄŻEŃ 1. Stale + wiatr θ = 0° parcie + śnieg 2. Stałe + wiatr θ = 0° ssanie 3. Stałe + wiatr θ = 90° parcie + śnieg 4. Stałe + wiatr θ = 90° ssanie

M.z 2.15 kN * m * :

MODEL B. belka ciągła, 12-przęsłowa, podparta przegubowo, co 5,6 m i 4,88 m - podpory skrajne. Kierunek zginania prostopdały do głównej osi pionowej η

l.y r.p :

l.y 5.6 m *

* OBCIĄŻENIA STAŁE CHARAKTERYSTYCZNE

g.kS kN m 2^/ 0.02

stężenia i podwieszenia ϕ16 (szacunkowo)

g.k s.pł m.pł * g.kpłatwi + s.pł g.kS * + (β cos * :

g.k kN m / 0.9766

* OBCIĄŻENIA ZMIENNE KLIMATYCZNE CHARAKTERYSTYCZNE

q.kŚ s.p s.pł * β sin * α.z cos * :

obciążenie charakterystyczne śniegiem 100%

q.kŚ kN m / 0.2639 -

q.kw_0pZ w.eF.max w.ip - (s.pł * α.z cos * :

q.kw_0pZ kN m / 0.237

maks. obc. charakterystyczne wiatru θ = 0°

q.kw_0sZ w.eG.min w.in - (s.pł * α.z cos * :

q.kw_0sZ kN m / 1.0072 -

q.kw_90pZ w.eJ.min w.ip - (s.pł * α.z cos * :

maks. obc. charakterystyczne wiatru θ = 90°

q.kw_90pZ kN m / 0.1777 -

q.kw_90sZ w.eG.max w.in - (s.pł * α.z cos * :

q.kw_90sZ kN m / 0.1333 -

PRZYPADKI OBCIĄŻEŃ 1. Stale + wiatr θ = 0° parcie + śnieg 2. Stałe + wiatr θ = 0° ssanie 3. Stałe + wiatr θ = 90° parcie + śnieg 4. Stałe + wiatr θ = 90° ssanie

M.y 20.51 kN * m * :

V.dy 14.65 kN * :

Nośność obliczeniowa przekroju na ścinanie:

γ.M0 0.4 :

- obliczeniowa nośność plastyczna przy ścinaniu

V.cRd A.v f.y 3 sqrt / γ.M0 / * :

- warunek nośnosci przekroju

V.dy V.cRd / 100 * 0.4272

- sprawdzenie nośności na ścinanie płatwi

V.dy V.cRd / 100 * 0.5 ≤ 1

warunek spełniony

Nośność obliczeniowa przekroju przy dwukierunkowym zginaniu:

M.yd W.y f.y * :

M.yd kN m * 68.2605

α 1 :

M.zd W.z f.y * :

M.zd kN m * 7.2109

β 1 :

M.y M.yd / (α^M.z M.zd / (β^+ 0.5986

Warunek SGU:

J.y 171 cm 4^* :

moment bezwladności dla przekroju w robocie

kierunek Z

kierunek Y

w.z 14.13 mm * :

w.y 6.97 mm * :

w.finz J.y w.z * J.ζ / :

w.finy J.y w.y * J.ζ / :

w.finz mm 24.7565

w.finy mm 12.2118

Wypadkowa ugięcia z obu płaszczyzn:

w.fin w.finy 2^w.finz 2^+ sqrt :

w.fin m 0.0276

Ugięcie dopuszczalne dal płatwi wg. EC3 NA. 22 - ad. 7.2.1 (1)B:

w.netfin r.p 200 / :

w.netfin mm 28

w.fin w.netfin ≤ 1

3. SŁUP

ZAŁOŻONO SŁUP: HEB 260

h 26 cm * :

J.y 1.49 104^* cm 4^* :

i.y 6.58 cm * :

b 26 cm * :

t.f 1.75 cm * :

J.z 0.51 104^* cm 4^* :

i.w 11.20 cm * :

t.w 1.0 cm * :

l.słupa 12.64 m * :

W.y1 1150 cm 3^* :

r.1 2.4 cm * :

γ.M0 1 :

W.z1 395 cm 3^* :

y.s 15 cm * :

η.z 1 :

d 29.8 cm * :

W.ypl 1278 cm 3^* :

J.w 0.75 106^* cm 6^* :

A 118.0 cm 2^* :

J.t 124 cm 4^* :

G.słupa 93.0 kg m / * :

L.crz η.z l.słupa * :

długość wyboczeniowa słupa w płaszczyźnie ramy

L.crz 12.64 m *

Charakterystyki stali S275:

f.y 275 MPa * :

E 210 GPa * :

f.u 430 MPa * :

G 80 GPa * :

ε 235 MPa * f.y / sqrt :

ε 0.9244

d h 2 t.f * - 2 r.1 * - :

d 0.177 m *

Klasa przekroju:

środnik poddany zginaniu:

półka:

c.półka b t.w - 2 r.1 * - 2 / :

c.środnik h 2 t.f r.1 + (* - (:

c.środnik 0.177 m *

c.półka 0.101 m *

c.środnik t.w / 72 ε * < 1

c.półka t.f / 9 ε * < 1

PRZEKRÓJ KLASY 1

Obciążenia działające na słup:

WIATR 1 kombinacja

W.e1_20 0.505 kN m / * :

W.e1_30 0.612 kN m / * - :

W.e1'_20 1.101 kN m / * :

W.e1'_30 0.016 kN m / * - :

WIATR 2 kombinacja

W.e2_00 1.453 kN m / * - :

WIATR 3 kombinacja

z obu stron

W.e2'_00 0.858 kN m / * - :

WIATR 4 kombinacja

z obu stron

Siły wewnętrzne:

N.Ed 66.92 kN * :

V.Ed 40.72 kN * :

M.Ed 332.55 kN * m * :

SGN:

ŚCINANIE

η 1.0 :

wg. p.6.2.6(3)

h.s h 2 t.f * - 2 r.1 * - :

h.s 0.177 m *

A.v A 2 b * t.f * - t.w 2 r.1 * + (t.f * + η h.s * t.w * 12 mat max :

A.v cm 2^37.15

V.plRd A.v f.y 3 sqrt / (* γ.M0 / :

V.plRd kN 589.8355

obliczeniowa nośność plastyczna przy braku skręcania (wz. 6.18)

V.c.Rd V.plRd :

obliczeniowa nośność przekroju przy ścinaniu wg PN-EN 1993-1-1:2005 p. 6.2.6(1)P

V.Ed V.c.Rd / 100 * 6.9036

ŚCISKANIE

N.cRd A f.y * γ.M0 / :

N.cRd kN 3245

obliczeniowa nośność na ściskanie

N.plRd N.cRd :

N.Ed N.cRd / 100 * 2.0622

można pominąć wpływ siły podłużnej na nośność plastyczną przy zginaniu wg PN-EN 1993-1-1:2005 wzór(6.33), wzór(6.34)

N.Ed 0.25 N.plRd * ≤ 1

N.Ed 0.5 d * t.w * f.y * γ.M0 / ≤ 1

ZGINANIE

M.plRd W.ypl f.y * γ.M0 / :

M.plRd kN m * 351.45

obliczeniowa nośność przekroju przy jednokierunkowym zginaniu

M.c.Rd M.plRd :

M.Ed M.c.Rd / 100 * 94.6223

NOŚNOŚĆ SŁUPA Z UWZGLĘDNIENIEM STATECZNOŚCI. Pominięcie wpływu imprefekcji:

Wyboczenie słupa płaszczyzna prostopdała do ramy:

η.z 1.0 :

γ.M1 1 :

L.cr.z l.słupa η.z * :

L.cr.z 12.64 m *

N.crz π 2^E * J.z * L.cr.z 2^/ :

N.crz kN 661.5993

N.cr N.crz :

siła krytyczna

λ.z A f.y * N.cr / sqrt :

λ.z 2.2147

h b / 1.2 > 0

Dwuteownik walcowany krzywa wyboczeniowa b

t.f 40 mm * ≤

parametr imperfekcji dla krzywej wyboczeniowej b

α.imp 0.34 :

ϕ 0.5 1 α.imp λ.z 0.2 - (* + λ.z 2^+ (* :

ϕ 3.2949

χ.z 1 ϕ ϕ 2^λ.z 2^- sqrt + / :

współczynnik wyboczenia

χ.z 0.1744

N.Rdz χ.z A * f.y * γ.M0 / :

nośność elementu w przypadku wyboczenia

N.Rdz kN 565.8779

N.Ed N.Rdz / 100 * 11.8259

Wyboczenie słupa płaszczyzna równoległa do ramy:

J.0 1680 cm 4^* :

dla rygla

h 12.64 m * :

c J.z a * J.0 h * / :

c 6.8424

s 4 J.z * a 2^A * / :

s 2.1299 105 -^*

n 1 :

υ 0.5 1 n + (* sqrt 4 0.35 c 6 s * + (* + 0.02 (c 6 s * + (2^* + sqrt * :

υ 2.7076

η.y υ :

L.cr.y l.słupa η.y * :

L.cr.y 34.2245 m *

N.cry π 2^E * J.y * L.cr.y 2^/ :

N.cry kN 263.6526

N.cr N.cry :

siła krytyczna

λ.y A f.y * N.cr / sqrt :

λ.y 3.5083

h b / 1.2 > 1

Dwuteownik walcowany kszywa wyboczeniowa b

t.f 40 mm * ≤

α.imp 0.34 :

parametr imperfekcji dla krzywej wyboczeniowej b

ϕ 0.5 1 α.imp λ.y 0.2 - (* + λ.y 2^+ (* :

ϕ 7.2163

χ.y 1 ϕ ϕ 2^λ.y 2^- sqrt + / :

współczynnik wyboczenia

χ.y 0.074

N.Rdy χ.y A * f.y * γ.M0 / :

N.Rdy kN 239.9706

nośność elementu w przypadku wyboczenia

N.Ed N.Rdy / 100 * 27.8868

Zwichrzenie:

L.cr.LT L.cr.y :

L.cr.LT 34.2245 m *

Obciążenie krytyczne dla zwichrzenia:

M.cr 1.77 π 2^E * J.z * L.cr.LT 2^/ * J.w J.z / L.cr.LT 2^G * J.t * π 2^E * J.z * / + sqrt * :

M.cr kN m * 168.5865

Dwuteownik walcowany kszywa wyboczeniowa a

h b / 1.2 > 1

α.LT 0.34 :

parametr imperfekcji dla krzywej wyboczeniowej b

λ.LT.0 0.4 :

wartość maksymalna wg 6.3.2.3

β 0.75 :

wartość minimalna wg 6.3.2.3

λ.LT W.ypl f.y * M.cr / sqrt :

λ.LT 1.4438

ϕ.LT 0.5 1 α.LT λ.LT λ.LT.0 - (* + β λ.LT 2^* + (* :

ϕ.LT 1.4592

χ.LT 11 ϕ.LT ϕ.LT 2^β λ.LT 2^* - sqrt + / 1 λ.LT 2^/ 13 mat min :

współczynnik zwichrzenia

χ.LT 0.4522

Współczynnik interakcji

Wykorzystano metodę 2 z załącznika B

γ.M1 1 :

współczynniki równoważnego stałego momentu

C.my 0.6 :

C.mz 0.6 :

wg tablicy B.3

Ze względu na brak zginania względem osi z-z nie ma potrzeby liczenia współczynników kzz oraz kyz

N.Rk N.cRd γ.M0 * :

charakterystyczna nośność na ściskanie

N.Rk kN 3245

M.Rk M.c.Rd γ.M0 * :

charakterystyczna nośność na zginanie

M.Rk kN m * 351.45

k.yy C.my 1 λ.y 0.2 - (N.Ed χ.y N.Rk * γ.M1 / (/ * + (* C.my 1 0.8 N.Ed χ.y N.Rk * γ.M1 / (/ * + (* 12 mat min :

k.yy 0.7339

k.zy 0 :

Warunek nośności:

100 N.Ed χ.y N.Rk * γ.M1 / (/ k.yy M.Ed λ.LT M.Rk * γ.M1 / (/ * + (* 75.98

100 N.Ed χ.z N.Rk * γ.M1 / (/ k.zy M.Ed λ.LT M.Rk * γ.M1 / (/ * + (* 11.8259

Nośność elementów ściskanych i zginanych bez wyboczenia i zwichrzenia:

100 N.Ed N.Rk / M.Ed M.Rk / + (* 96.6845

SGU:

w.max l.słupa 150 / :

wartość graniczna ugięcia

w.max mm 84.2667

w.sup 0.8 cm * :

wartość ugięcia odczytana z Robota

w.sup w.max / 100 * 9.4937

4. RAMY POPRZECZNE

ZAŁOŻONO RYGIEL: IPE 600

h 50 cm * :

J.y 4.82 104^* cm 4^* :

i.y 20.38 cm * :

b 20 cm * :

t.f 1.6 cm * :

J.z 2140 cm 4^* :

i.w 4.30 cm * :

t.w 1.02 cm * :

l.słupa 12.64 m * :

W.y1 1928 cm 3^* :

r.1 2.1 cm * :

γ.M0 1 :

W.z1 214 cm 3^* :

y.s 11 cm * :

η.z 1 :

d 51.4 cm * :

W.ypl 2203 cm 3^* :

J.w 12.49 105^* cm 6^* :

A 116.0 cm 2^* :

s.st 3.585 m * :

J.t 91.9 cm 4^* :

G.słupa 91.06 kg m / * :

Zestawienie obciążeń:

* OBCIĄŻENIA STAŁE CHARAKTERYSTYCZNE

g.k s.pł m.pł * g.kpłatwi + s.pł g.kS * + (β cos * r.p * :

g.k kN 4.0244

g.kściana g.kPWś s.st * r.p * g.kRK + :

g.kściana kN 2.4627

* OBCIĄŻENIA ZMIENNE KLIMATYCZNE CHARAKTERYSTYCZNE

q.kŚ s.p r.p * :

obciążenie charakterystyczne śniegiem 100%

q.kŚ kN m / 3.9879

q.kw_0p w.eF.max w.ip - (r.p * :

q.kw_0p kN m / 0.3811

maks. obc. charakterystyczne wiatru θ = 0°

q.kw_0s w.eG.min w.in - (r.p * :

q.kw_0s kN m / 1.6199 -

q.kw_90p w.eJ.min w.ip - (r.p * :

maks. obc. charakterystyczne wiatru θ = 90°

q.kw_90p kN m / 0.2859 -

q.kw_90s w.eG.max w.in - (r.p * :

q.kw_90s kN m / 0.2144 -

* obciążenie liniowe słupów, wiatr : θ = 0°

q.kwsłup_0_p W.e1_20 s.st * :

q.kwsłup_0_s W.e1_30 s.st * :

q.kwsłup_0_p kN 1.8104

q.kwsłup_0_s kN 2.194 -

* obciążenie liniowe słupów: θ = 90°

q.kwsłup_90_p W.e1'_20 s.st * :

q.kwsłup_90_s W.e1'_30 s.st * :

q.kwsłup_90_p kN 3.9471

q.kwsłup_90_s kN 0.0574 -

Kombinacje obciążeń:

PRZYPADKI OBCIĄŻEŃ 1. Stale + wiatr θ = 0° parcie + śnieg+wiatr θ = 0°słup 2. Stałe + wiatr θ = 0° ssanie+wiatr θ = 0°słup 3. Stałe + wiatr θ = 90° parcie + śnieg+wiatr θ = 0°słup 4. Stałe + wiatr θ = 90° ssanie+wiatr θ = 0°słup 5. Stale + wiatr θ = 0° parcie + śnieg+wiatr θ =90°słup 6. Stałe + wiatr θ = 0° ssanie+wiatr θ =90°słup 7. Stałe + wiatr θ = 90° parcie + śnieg+wiatr θ = 90°słup 8. Stałe + wiatr θ = 90° ssanie+wiatr θ =90°słup

Klasyfikacja przekroju:

Półka górna:półka poddana ściskaniu

c b t.w - 2 r.1 * - (2 / :

c mm 73.9

Klasa 1 wg PN-EN 1993-1-1 tabl. 5.2

c t.f / 4.6188

c t.f / 9 ε * < 1

Wewnętrzna część ściskana:środnik poddany zginaniu

c h 2 t.f * - 2 r.1 * - :

c mm 426

Klasa 1 wg PN-EN 1993-1-1 tabl. 5.2

c t.w / 41.7647

c t.w / 72 ε * < 1

Siły przekrojowe:

M.Ed kN m * 332.55

V.Ed kN 40.72

N.Ed kN 66.92

Ścinanie:

A.v A 2 b * t.f * - t.w 2 r.1 * + (t.f * + η h.s * t.w * 12 mat max :

A.v cm 2^60.352

V.plRd A.v f.y 3 sqrt / (* γ.M0 / :

V.plRd kN 958.2167

obliczeniowa nośność plastyczna przy braku skręcania (wz. 6.18)

obliczeniowa nośność przekroju przy ścinaniu wg PN-EN 1993-1-1:2005 p. 6.2.6(1)P

V.Ed V.plRd / 100 * 4.2496

ŚCISKANIE

N.plRd A f.y * γ.M0 / :

N.plRd kN 3190

obliczeniowa nośność na ściskanie

N.Ed N.plRd / 100 * 2.0978

N.Ed 0.5 d * t.w * f.y * < 1

ZGINANIE

M.plRd W.ypl f.y * γ.M0 / :

M.plRd kN m * 605.825

obliczeniowa nośność przekroju przy jednokierunkowym zginaniu

M.Ed M.plRd / 100 * 54.8921

Nośność z uwzględnieniem stateczności:

wyboczenie w płaszczyźnie rygla

h b / 1.2 > 1

t.f 40 mm * < 1

krzywa wyboczeniowa a

h 12.64 m * :

L.r a 2 / (2^h.1 h - (2^+ sqrt :

L.r 14.3656 m *

μ.y 1 :

współczynnik długości wyboczeniowej

L.cr.y μ.y L.r * :

L.cr.y 14.3656 m *

N.cr π 2^E * J.y * L.cr.y 2^/ :

sila krytyczna

N.cr kN 4840.844

λ.yr A f.y * N.cr / sqrt :

λ.yr 0.8118

α.imp 0.21 :

ϕ 0.5 1 α.imp λ.yr 0.2 - (* + λ.yr 2^+ (* :

ϕ 0.8937

χ.yr 1 ϕ ϕ 2^λ.yr 2^- sqrt + / :

χ.yr 0.7889

χ.yr 1 < 1

N.Rdy χ.yr A * f.y * γ.M0 / :

N.Rdy kN 2516.6096

nośność elementu w przypadku wyboczenia

N.Ed N.Rdy / 100 * 2.6591

wyboczenie w płaszczyźnie prostopadlej do rygla

L.w 0.1 a * :

odległość między stężeniami

L.w 2.849 m *

μ.z 1 :

współczynnik długości wyboczeniowej

L.cr.z L.w μ.z * :

długość wyboczeniowa

L.cr.z 2.849 m *

h b / 1.2 > 1

t.f 40 mm * < 1

krzywa wyboczeniowa a

N.crzr π 2^E J.z * L.cr.z 2^/ * :

siła krytyczna

N.crzr kN 5464.4684

N.cr.r N.cr.zr :

λ.zr A f.y * N.crzr / sqrt :

λ.zr 0.764

α.imp 0.21 :

Φ.zr 0.5 1 α.imp λ.zr 0.2 - (* + λ.zr 2^+ (* :

Φ.zr 0.8511

χ.zr 1 Φ.zr Φ.zr 2^λ.zr 2^- sqrt + / :

χ.zr 0.8156

χ.zr 1 < 1

N.Rdz χ.zr A * f.y * γ.M0 / :

N.Rdz kN 2601.7412

nośność elementu w przypadku wyboczenia

N.Ed N.Rdz / 100 * 2.5721

Zwichrzenie:

h b / 2 > 1

krzywa zwichrzenia b

L.cr.LT.r L.crz :

W.iD2 kN m / 0.5189

Ψ 1 :

q 1.35 l.z * m.pł g.kS + (* 1.5 q.kŚ * + 1.5 0.6 * W.iD2 * + :

q kN m / 7.3363

μ q L.cr.LT.r 2^* 8 M.Ed * / :

μ 0.4406

C.1 2.6 :

M.crr C.1 π 2^E * J.z * L.cr.LT.r 2^/ * J.w J.z / L.cr.LT.r 2^G * J.t * π 2^E * J.z * / + sqrt * :

M.crr kN m * 410.34

λ.LT W.ypl f.y * M.crr / sqrt :

λ.LT 1.2151

λ.LT.0 0.4 :

β 0.75 :

Φ.LT 0.5 1 α.LT λ.LT λ.LT.0 - (* + β λ.LT 2^* + (* :

Φ.LT 1.1922

χ.LT 1 Φ.LT Φ.LT 2^β λ.LT 2^* - sqrt + / :

χ.LT 0.5706

χ.LT 1 < 1

Ψ 1

α.h 1 :

C.mLT 0.95 0.05 α.h * + :

C.mLT 1

k.c 0.91 :

f 1 0.5 1 k.c - (* 12 λ.LT 0.8 - (2^* - (* - :

f 0.9705

χ.LTmod χ.LT f / 1 λ.LT 2^/ 113 mat min :

χ.LTmod 0.5879

Wyznaczenie współczynnika interakcji:

Wykorzystano metodę 2 z załącznika B

Współczynniki równoważnego stałego momentu dla przechyłowej postaci wyboczenia wg wg PN-EN 1993-1-1 tabl. B.3:

C.my 0.9 :

C.mz 0.9 :

Ze względu na brak zginania względem osi z-z nie ma potrzeby liczenia współczynników kzz oraz kyz

Współczynnik interakcji dla elementów wrażliwych na deformacje skrętne:

k.yy C.my 1 λ.yr 0.2 - (N.Ed χ.yr N.plRd * γ.M1 / (/ * + (* C.my 1 0.8 N.Ed χ.yr N.plRd * γ.M1 / (/ * + (* 12 mat min :

k.yy 0.9146

k.zy 0 :

Sprawdzenie warunku nośności:

Przekrój klasy 1, element zginany i ściskany, moment zginający tylko w jednej płaszczyźnie

N.Ed χ.yr N.plRd * γ.M1 / (/ k.yy M.Ed χ.LTmod M.plRd * γ.M1 / (/ * + (100 * (88.0573

N.Ed χ.zr N.plRd * γ.M1 / (/ k.zy M.Ed χ.LTmod M.plRd * γ.M1 / (/ * + (100 * (2.5721

5. STYKI MONTAŻOWE

STYKI MONTAŻOWE PRZY OKAPIE Zaprojektowano w przekrojach rygli przy okapie styki śrubowe kat. D. Przyjęto śruby M24 klasy 10.9, dla których nośność trzpieni na rozciaganie wg Bogucki, Żyburtowicz wynosi

S.Rt 239 kN * :

RYSUNEK W ZAŁĄCZENIU

RYGIEL IPE600

h.r 60 cm * :

b.r 22 cm * :

t.wr 1.2 cm * :

y.sr 11 cm * :

d.r 51.4 cm * :

t.fr 1.9 cm * :

r.1r 2.4 cm * :

A.r 156 cm 2^* :

G.rygla 122 kg m / * :

W.y1r 3070 cm 3^* :

W.z1r 308 cm 3^* :

W.y.plr 3520 cm 3^* :

W.z.plr 485.6 cm 3^* :

S.yr 1760 cm 3^* :

S.zr 243 cm 3^* :

J.wr 28.5 105^* cm 6^* :

J.tr 166 cm 4^* :

J.yr 9.21 104^* cm 4^* :

J.zr 3390 cm 4^* :

i_.yr 24.3 cm * :

i_.zr 4.66 cm * :

i_.wr 5.46 cm * :

i_.pcr 24.7 cm * :

s.str 3.365 m * :

rozstaw

L.r 14.65 m * :

długość rygla

α 7 deg * :

SŁUP HEB400

h.s 26 cm * :

b.s 26 cm * :

t.fs 1.75 cm * :

t.ws 1.0 cm * :

r.1s 2.4 cm * :

y.ss 15 cm * :

d.s 29.8 cm * :

A.s 118 cm 2^* :

G.słupa 93 kg m / * :

J.ys 1.49 104^* cm 4^* :

J.zs 0.51 104^* cm 4^* :

W.y1s 1150 cm 3^* :

W.z1s 395 cm 3^* :

W.y.pls 1278 cm 3^* :

W.z.pls # :

i_.ys 6.58 cm * :

i_.zs 11.20 cm * :

η.zs 1 :

S.ys 1620 cm 3^* :

S.zs 550 cm 3^* :

J.ws 0.75 106^* cm 6^* :

J.ts 124 cm 4^* :

i_.ws # :

i_.pcs # :

l.słupa 12.64 m *

L.cr.zs η.z l.słupa * :

długość wyboczeniowa słupa w płaszczyźnie ramy

L.cr.zs 12.64 m *

POŁĄCZENIE KATEGORII E (kierunek działania siły równoległy do osi łączników)

Śruby M24 klasy 10.9

d.śr 24 mm * :

średnica śruby

nominalny otwór na śruby

d.o 26 mm * :

d.m 43 mm * :

średnica łba śruby

A.śr π d.śr 2^* 4 / :

A.śr cm 2^4.5239

pole przekroju śruby

A.s.śr 3.53 cm 2^* :

pole przekroju czynnego śruby

f.ub 1000 MPa * :

wytrzymałość na rozciąganie śruby

f.yb 900 MPa * :

granica plastyczności śruby

Minimalne odległości przy rozstawie śrub

e.min 1.2 d.o * :

e.min mm 31.2

p.min 2.4 d.o * :

p.min mm 62.4

p.1 100 mm * :

p.2 60 mm * :

d.1 70 mm * :

e.1 60 mm * :

e.2 60 mm * :

d.2 61.7 mm * :

Blacha czołowa:bl 24 x 210 x 1000

t.bl 16 mm * :

b.bl 260 mm * :

h.bl 840 mm * :

Gatunek stali

f.u MPa 430

wytrzymałość na rozciąganie

f.y MPa 275

granica plastyczności

γ.M0 1

współczynnik częściowy dla nośności przekroju poprzecznego wg PN-EN 1993-1-1 NA.14

częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla połączeń wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 2.1

γ.M2 1.25 :

Siły przekrojowe

V.p 141.64 kN * :

siła ścinająca prostopadła do osi rygla

N.p 89.26 kN * :

siła podłużna równoległa do osi rygla

moment zginający względem osi y-y

M.Ed kN m * 332.55

V.Ed V.p α cos * N.p α sin * - :

V.Ed kN 129.7062

N.Ed N.p α cos * V.p α sin * + :

N.Ed kN 105.8562

POŁĄCZENIE śrubowe slupa z ryglem

nośność strefy ściskanej (pas i srodnik skosu w strefie ściskania:

h.r 0.6 m *

W.y.plr m 3^0.0035

M.pl.Rd W.y.plr f.y γ.M0 / * :

nośność obliczeniowa na zginanie

M.pl.Rd kN m * 968

F.cfbRd1 M.pl.Rd h.r t.fr - / :

nośność obliczeniowa przy poprzecznym ściskaniu pasa i środnika

F.cfbRd1 kN 1666.0929

F.cfbRd2 f.y t.fr * b.r * γ.M0 / :

nośność pasa i srodnika skosu

F.cfbRd2 kN 1149.5

F.cfbRd F.cfbRd1 F.cfbRd2 12 mat min :

F.cfbRd kN 1149.5

środnik słupa przy poprzecznym ściskaniu:

b.żeb' b.s t.ws - 2 / :

środnik usztywniony obustronnie żebrami:

t.żeb 24 mm * :

b.żeb' mm 125

b.żeb 130 mm * :

b.i 15 ε * t.ws * :

b.i mm 138.6624

część współpracująca środnika

b.zast 2 b.i * t.w + :

b.zast mm 287.5249

szerokość przekroju zastępczego

A.zast t.w b.zast * 2 b.żeb * t.żeb * + :

pole przekroju zastępczego

A.zast cm 2^91.7275

Moment bezwładności przekroju zastępczego:

J.zast 2 t.żeb b.żeb 3^* 12 / t.żeb b.żeb * 0.5 b.żeb * 0.5 t.w * + (2^* + (* b.zast t.w 3^* 12 / + :

J.zast cm 4^3947.6849

Promien bezwładności przekroju zastępczego:

i.zast J.zast A.zast / sqrt :

i.zast mm 65.6026

a.s 7 mm * :

grubość spoiny łączącej żeberko ze środnikiem

KLASA PRZEKROJU:

c b.żeb a.s 2 sqrt * - :

szerokokość ścianki

c mm 120.1005

c t.żeb / 10 ε * ≤ 1

przekrój klasy 2

sprawdzenie stateczności żebra ze względu na wyboczenie skrętne

J.T 13 / b.żeb * t.żeb 3^* :

J.T cm 4^59.904

moment bezwładności przekroju żebra przy skręcaniu swobodnym

J.p t.żeb b.żeb 3^* 3 / b.żeb t.żeb 3^* 12 / + :

biegunowy moment bezwładności przekroju żebra względem punktu styczności ze środnikiem

J.p cm 4^1772.576

J.T J.p / 0.0338

5.3 f.y E / * 0.0069

J.T J.p / 5.3 f.y E / * ≥ 1

sprawdzenie sztywności żebra

d.s mm 298

wysokość środnika słupa

a.żeber d.s t.fs - :

rozstaw żeber

a.żeber mm 280.5

a.żeber d.s / 0.9413

a.żeber d.s / 2 sqrt < 1

a.żeber 300 mm * :

0.75 d.s * t.ws 3^* cm 4^22.35

J.zast 0.75 d.s * t.ws 3^* ≥ 1

sprawdzenie nośności i stateczności żebra na ściskanie

γ.M1 1.00 :

współczynnik częściowy dla nośności elementów wg PN-EN 1993-1-1 NA.14

η 0.75 :

współczynnik długości wyboczeniowej

L.cr η d.s * :

długość wyboczeniowa

L.cr m 0.2235

b.żeb t.żeb / 30 < 1

dla

a.s 0.5 t.w * > 1

Krzywa wyboczenia "b"

wg PN-EN 1993-1-1 tabl 6.2

α 0.34 :

parametr imperfekcji wg PN-EN 1993-1-1 tabl 6.1

λ.1 π E f.y / sqrt * :

smukłość odniesienia

λ.1 86.8147

λ L.cr i.zast / 1 λ.1 / * :

smukłość względna dla klasy przekroju 3 wg PN-EN 1993-1-1 wzór(6.50)

λ 0.0392

ϕ 0.5 1 α λ 0.2 - (* + λ 2^+ (* :

ϕ 0.4734

χ 1 ϕ ϕ 2^λ 2^- sqrt + / :

współczynnik wyboczenia wg PN-EN 1993-1-1 wzór(6.49)

χ 1.0579

N.b.Rd χ A.zast * f.y * γ.M1 / :

N.b.Rd kN 2668.6042

N.Ed N.b.Rd / 100 * 3.9667

sprawdzenie docisku żebra do pasa

t.żeb mm 24

c.s 28 mm * :

ścięcie żebra przy styku z pasem

A.d 2 b.żeb c.s - (* t.żeb * :

pole docisku

A.d cm 2^48.96

F.c.wc.Rd A.d f.y * γ.M0 / :

F.c.wc.Rd kN 1346.4

N.Ed F.c.wc.Rd / 100 * 7.8622

NOŚNOŚĆ ŚRODNIKA SŁUPA NA ŚCINANIE

f.y.we f.y :

A.vc A.s 2 b.s * t.fs * - t.ws 2 r.1s * + (t.fs * + :

A.vc cm 2^37.15

V.wpRd 0.9 f.y.we * A.vc * 3 sqrt γ.M0 * / :

V.wpRd kN 530.8519

V.Ed kN 129.7062

V.Ed V.wpRd / 100 * 24.4336

NOŚNOŚĆ STREFY ROZCIĄGANEJ

SZEREG ŚRUB NR 1

Pas słupa zginany w skutek oddziaływań poprzecznych

p.1 mm 100

m. 40 mm * :

e.min e.1 :

e.min mm 60

długość efektywna użebrowanego pasa słupa, dla skrajnego szeregu śrub w pobliżu żebra dla mechanizmów kołowych wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.effcp1 2 π * m. * m. 2 e.1 * + 12 mat min :

l.effcp1 mm 160

a.s mm 7

grubość spoiny łączącej żebro z półką

m.2 d.1 e.2 - 0.8 a.s * 2 sqrt * - :

m.2 mm 2.0804

λ.1 m. m. e.min + / :

λ.2 m.2 m. e.min + / :

λ.1 0.4

λ.2 0.0208

α 7.6 :

l.effnc1 e.1 α m. * + 2 m. * 0.625 e.min * + (- :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa, dla skrajnego szeregu śrub w pobliżu żebra dla mechanizmów niekołowych wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.effnc1 mm 246.5

Model zniszczenia 1

l.eff1 l.effnc1 l.effcp1 12 mat min :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa dla 1 modelu zniszczenia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff1 mm 160

M.pl1Rd 0.25 l.eff1 * t.fs 2^* f.y * γ.M0 / :

wg PN-EN 1993-1-8 tabl.6.2

M.pl1Rd kN m * 3.3688

F.T1Rd 4 M.pl1Rd * m. / :

nośność na całkowite uplastycznienie półki, bez blach wzmacniających liczony metodą 1 wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T1Rd kN 336.875

Model zniszczenia 2

l.eff2 l.effnc1 :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa dla 2 modelu zniszczenia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff2 mm 246.5

M.pl2Rd 0.25 l.eff2 * t.fs 2^* f.y * γ.M0 / :

wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.2

M.pl2Rd kN m * 5.19

współczynnik nośności śruby na rozciąganie dla śrub z łbem nie wpuszczanym wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

k.2 0.9 :

F.tRd k.2 A.s.śr * f.ub * γ.M2 / :

nośność obliczeniowa śruby na rozciąganie wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

F.tRd kN 254.16

B.pRd' 0.6 π * d.m * t.fs * f.u * γ.M2 / :

nośność obliczeniowa śruby na przeciąganie wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

B.pRd' kN 487.9396

F.tRd' F.tRd B.pRd' 12 mat min :

F.tRd' 254.16 kN * :

n.śr.1 2 :

ilość śrub w pierwszy szeregu

n e.min 1.25 m. * 12 mat min :

współczynnik "n" wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.2

n mm 50

F.T2Rd 2 M.pl2Rd * n n.śr.1 * F.tRd' * + m. n + / :

nośność na zniszczenie śrub wraz z uplastycznieniem półki wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T2Rd kN 397.7329

Model zniszczenia 3

F.T3Rd n.śr.1 F.tRd * :

nośność na zniszczenie śrub wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T3Rd kN 508.32

Nośność pasa słupa

F.t1fcRd F.T1Rd F.T2Rd F.T3Rd 13 mat min :

F.t1fcRd kN 336.875

Środnik słupa przy poprzecznym rozciąganiu

b.efftwc l.effcp1 l.effnc1 12 mat min :

szerokość efektywna środnika słupa przy rozciąganiu w przypadku połączenia śrub. wg PN-EN 1993-1-8 p.6.2.6.3(3)

b.efftwc mm 160

parametr przeniesienia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 5.4

β 1 :

η 1.0 :

wg PN-EN 1993-1-1:2005 p. 6.2.6(3) N19)

A.vc A.s 2 b.s * t.fs * - t.ws 2 r.1s * + (t.fs * + η d.s * t.ws * 12 mat max :

pole przekroju czynnego przy ścinaniu słupa wg PN-EN 1993-1-1 p.6.2.6(3) a)

A.vc cm 2^37.15

ω.1 11 1.3 b.efftwc t.ws * A.vc / (2^* + sqrt / :

współczynnik redukcyjny ω wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.3

ω.1 0.8976

ω ω.1 :

F.t1wcRd ω b.efftwc * t.ws * f.y * γ.M0 / :

nośność obliczeniowa środnika słupa poddanego poprzecznemu rozciąganiu wg PN-EN 1993-1-8 wzór(6.15)

F.t1wcRd kN 394.9505

Blacha czołowa

α 6 deg * :

a.z a.s 90 deg * α - 2 / cos / :

a.z mm 9.4194

wartości "ex", "mx", "e" oraz "w" i "bp" wg PN-EN 1993-1-8 rys. 6.10

m.x d.1 e.2 - 0.8 a.z * - :

m.x mm 2.4645

e.x e.2 :

e.x mm 60

e e.2 :

e mm 60

w p.1 :

w mm 100

b.p b.bl :

b.p mm 260

l.effcp1b 2 π * m.x * π m.x * w + m.x 2 e * + 13 mat min :

długość efektywna blachy czołowej dla mechanizmu kołowego wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.6

l.effcp1b mm 15.4846

długość efektywna blachy czołowej dla mechanizmu niekołowego wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.6

l.effnc1b 4 m.x * 1.25 e.x * + e 2 m.x * + 0.625 e.x * + 0.5 b.p * 0.5 w * 2 m.x * + 0.625 e.x * + 14 mat min :

l.effnc1b mm 84.8578

Model zniszczenia 1

l.eff1 l.effnc1b l.effcp1b 12 mat min :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa dla 1 modelu zniszczenia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff1 mm 15.4846

t.bl 30 mm * :

M.pl1Rd 0.25 l.eff1 * t.bl 2^* f.y * γ.M0 / :

wg PN-EN 1993-1-8 tabl.6.2

M.pl1Rd kN m * 0.9581

F.T1Rd 4 M.pl1Rd * m. / :

nośność na całkowite uplastycznienie półki, bez blach wzmacniających liczony metodą 1 wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T1Rd kN 95.8112

Model zniszczenia 2

l.eff2 l.effnc1b :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa dla 2 modelu zniszczenia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff2 mm 84.8578

M.pl2Rd 0.25 l.eff2 * t.bl 2^* f.y * γ.M0 / :

wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.2

M.pl2Rd kN m * 5.2506

nośność obliczeniowa śruby na rozciąganie wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

F.tRd kN 254.16

B.pRd 0.6 π * d.m * t.bl * f.u * γ.M2 / :

nośność obliczeniowa śruby na przeciąganie wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

B.pRd kN 836.4679

F.tRd' F.tRd B.pRd 12 mat min :

F.tRd' 254.16 kN * :

n e.min 1.25 m. * 12 mat min :

współczynnik "n" wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.2

n mm 50

F.T2Rd 2 M.pl2Rd * n n.śr.1 * F.tRd' * + m. n + / :

nośność na zniszczenie śrub wraz z uplastycznieniem półki wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T2Rd kN 399.0795

Model zniszczenia 3

F.T3Rd n.śr.1 F.tRd * :

nośność na zniszczenie śrub wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T3Rd kN 508.32

Nośność blachy czołowej

F.t1epRd F.T1Rd F.T2Rd F.T3Rd 13 mat min :

F.t1epRd kN 95.8112

Środnik rygla w strefie rozciągania

b.efftwb l.effnc1b l.effcp1b 12 mat min :

szereokość efektywna środnika belki przy rozciąganiu wg PN-EN 1993-1-8 p.6.2.6.8(2)

b.efftwb mm 15.4846

F.t1wbRd b.efftwb t.w * f.y * γ.M0 / :

Nośność środnika belki

F.t1wbRd kN 43.4344

Nośność 1 szeregu śrub

F.t1Rd F.t1wcRd F.t1fcRd F.t1epRd F.t1wbRd 14 mat min :

F.t1Rd kN 43.4344

Sprawdzenie warunków ograniczenia nośności

d.s t.ws / 69 ε * ≤ 1

warunek spełniony wg PN-EN 1993-1-8 p.6.2.6.1(1)

V.wpRd 0.9 f.y * A.vc * 3 sqrt γ.M0 * / :

obliczeniowa nośność plastyczna przy ścinaniu panelu środnika wg PN-EN 1993-1-8 wzór(6.7)

V.wpRd kN 530.8519

F.t1Rd F.c.wc.Rd F.cfbRd V.wpRd β / 13 mat min ≤ 1

warunek spełniony wg PN-EN 1993-1-8 p.6.2.7.2(7)

Nośność pierwszego szeregu śrub nie wymaga redukcji

Szereg śrub nr. 2

Pas słupa zginany w skutek oddziaływań poprzecznych

m.m 40 mm * :

odległość "m" wg PN-EN 1993-1-8 rys.6.8

e.min e.1 :

e.min mm 60

długość efektywna użebrowanego pasa słupa, dla skrajnego szeregu śrub w pobliżu żebra dla mechanizmów kołowych wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.effcp2 2 π * m.m * :

l.effcp2 mm 251.3274

a.s mm 7

grubość spoiny łączącej żebro z półką

m.2 e.2 p.2 + d.1 - t.bl - 0.8 a.s * 2 sqrt * - :

m.2 mm 12.0804

λ.1 m.m m.m e.min + / :

λ.2 m.m m.m e.min + / :

λ.1 0.4

λ.2 0.4

α 7.9 :

l.effnc2 α m.m * :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa, dla skrajnego szeregu śrub w pobliżu żebra dla mechanizmów niekołowych wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.effnc2 mm 316

Model zniszczenia 1

l.eff1 l.effnc2 l.effcp2 12 mat min :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa dla 1 modelu zniszczenia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff1 mm 251.3274

M.pl1Rd 0.25 l.eff1 * t.fs 2^* f.y * γ.M0 / :

wg PN-EN 1993-1-8 tabl.6.2

M.pl1Rd kN m * 5.2916

F.T1Rd 4 M.pl1Rd * m. / :

nośność na całkowite uplastycznienie półki, bez blach wzmacniających liczony metodą 1 wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T1Rd kN 529.162

Model zniszczenia 2

l.eff2 l.effnc2 :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa dla 2 modelu zniszczenia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff2 mm 316

M.pl2Rd 0.25 l.eff2 * t.fs 2^* f.y * γ.M0 / :

wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.2

M.pl2Rd kN m * 6.6533

nośność obliczeniowa śruby na rozciąganie wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

F.tRd kN 254.16

B.pRd' 0.6 π * d.m * t.fs * f.u * γ.M2 / :

nośność obliczeniowa śruby na przeciąganie wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

B.pRd' kN 487.9396

F.tRd' F.tRd B.pRd' 12 mat min :

F.tRd' 254.16 kN * :

n.śr.2 2 :

ilość śrub w pierwszy szeregu

n e.min 1.25 m.m * 12 mat min :

współczynnik "n" wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.2

n mm 50

F.T2Rd 2 M.pl2Rd * n n.śr.2 * F.tRd' * + m.m n + / :

nośność na zniszczenie śrub wraz z uplastycznieniem półki wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T2Rd kN 430.2507

Model zniszczenia 3

F.T3Rd n.śr.2 F.tRd * :

nośność na zniszczenie śrub wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T3Rd kN 508.32

Nośność pasa słupa

F.t2fcRd F.T1Rd F.T2Rd F.T3Rd 13 mat min :

F.t2fcRd kN 430.2507

Środnik słupa przy poprzecznym rozciąganiu

b.efftwc l.effcp2 l.effnc2 12 mat min :

szerokość efektywna środnika słupa przy rozciąganiu w przypadku połączenia śrub. wg PN-EN 1993-1-8 p.6.2.6.3(3)

b.efftwc mm 251.3274

parametr przeniesienia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 5.4

β 1 :

η 1.0 :

wg PN-EN 1993-1-1:2005 p. 6.2.6(3) N19)

A.vc cm 2^37.15

pole przekroju czynnego przy ścinaniu słupa wg PN-EN 1993-1-1 p.6.2.6(3) a)

ω.1 11 1.3 b.efftwc t.ws * A.vc / (2^* + sqrt / :

współczynnik redukcyjny ω wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.3

ω.1 0.7918

ω ω.1 :

F.t2wcRd ω b.efftwc * t.ws * f.y * γ.M0 / :

nośność obliczeniowa środnika słupa poddanego poprzecznemu rozciąganiu wg PN-EN 1993-1-8 wzór(6.15)

F.t2wcRd kN 547.2608

Blacha czołowa

m.m p.1 t.w - 2 0.8 * 2 sqrt * a.s * - 2 / :

m.m mm 36.9804

l.effcp2b 2 π * m.m * :

odległość m2 wg PN-EN 1993-1-8 rys. 6.11

l.effcp2b mm 232.3547

m.2 e.2 p.2 + d.1 - t.bl - 0.8 a.s * 2 sqrt * - :

m.2 mm 12.0804

λ.1 m.m m.m e.min + / :

λ.2 m.m m.m e.min + / :

λ.1 0.3813

λ.2 0.3813

α 7.5 :

l.effnc2b α m.m * :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa, dla skrajnego szeregu śrub w pobliżu żebra dla mechanizmów niekołowych wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.effnc2b mm 277.353

Model zniszczenia 1

l.eff1 l.effnc2b l.effcp2b 12 mat min :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa dla 1 modelu zniszczenia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff1 mm 232.3547

t.bl 30 mm * :

M.pl1Rd 0.25 l.eff1 * t.bl 2^* f.y * γ.M0 / :

wg PN-EN 1993-1-8 tabl.6.2

M.pl1Rd kN m * 14.3769

F.T1Rd 4 M.pl1Rd * m. / :

nośność na całkowite uplastycznienie półki, bez blach wzmacniających liczony metodą 1 wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T1Rd kN 1437.6949

Model zniszczenia 2

l.eff2 l.effnc2b :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa dla 2 modelu zniszczenia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff2 mm 277.353

M.pl2Rd 0.25 l.eff2 * t.bl 2^* f.y * γ.M0 / :

wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.2

M.pl2Rd kN m * 17.1612

nośność obliczeniowa śruby na rozciąganie wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

F.tRd kN 254.16

B.pRd 0.6 π * d.m * t.bl * f.u * γ.M2 / :

nośność obliczeniowa śruby na przeciąganie wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

B.pRd kN 836.4679

F.tRd' F.tRd B.pRd 12 mat min :

F.tRd' 254.16 kN * :

n e.min 1.25 m.m * 12 mat min :

współczynnik "n" wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.2

n mm 46.2255

F.T2Rd 2 M.pl2Rd * n n.śr.1 * F.tRd' * + m. n + / :

nośność na zniszczenie śrub wraz z uplastycznieniem półki wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T2Rd kN 670.5648

Model zniszczenia 3

F.T3Rd n.śr.1 F.tRd * :

nośność na zniszczenie śrub wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T3Rd kN 508.32

Nośność blachy czołowej

F.t2epRd F.T1Rd F.T2Rd F.T3Rd 13 mat min :

F.t2epRd kN 508.32

Środnik rygla w strefie rozciągania

b.efftwb l.effnc2b l.effcp2b 12 mat min :

szereokość efektywna środnika belki przy rozciąganiu wg PN-EN 1993-1-8 p.6.2.6.8(2)

b.efftwb mm 232.3547

F.t2wbRd b.efftwb t.w * f.y * γ.M0 / :

Nośność środnika belki

F.t2wbRd kN 651.755

Nośność 2 szeregu śrub

F.t2Rd F.t2wcRd F.t2fcRd F.t2epRd F.t2wbRd 14 mat min :

F.t2Rd kN 430.2507

Sprawdzenie warunków ograniczenia nośności

M.plfcRd 0.25 b.s * t.fs 2^* f.y γ.M0 / * :

obliczeniowa nośność plastyczna na zginanie półki słupa

M.plfcRd kN m * 5.4742

obliczeniowa nośność plastyczna na zginanie żebra

M.plstRd 0.25 2 * b.żeb * t.żeb 2^* f.y * γ.M0 / :

f.y 2.75 108^* Pa *

M.plstRd kN m * 10.296

Dodatkowa nośność plastyczna przy ścinaniu panelu środnika wynikająca z zastosowania żeber poprzecznych wg PN-EN 1993-1-8 wzór(6.8)

V.wpaddRd 4 M.plfcRd * a.żeber / 2 M.plfcRd * 2 M.plstRd * + a.żeber / 12 mat min :

V.wpaddRd kN 72.9896

f.y 450 MPa * :

V.wpRd 0.9 f.y * A.vc * 3 sqrt γ.M0 * / V.wpaddRd + :

V.wpRd kN 941.6564

F.t12Rd F.t1Rd F.t2Rd + :

f.y 250 MPa * :

F.t12Rd kN 473.6851

F.t2Rd F.c.wc.Rd F.cfbRd V.wpRd β / 13 mat min ≤ 1

Nośność drugiego szeregu śrub nie wymaga redukcji

Szereg śrub nr 3

Pas słupa zginany w skutek oddziaływań poprzecznych

m.m p.1 t.w - 2 0.8 * 2 sqrt * a.s * - 2 / :

odległość "m" wg PN-EN 1993-1-8 rys.6.8

m.m 0.037 m *

odległość "emin" wg PN-EN 1993-1-8 rys.6.8

e.min mm 60

długość efektywna użebrowanego pasa słupa, wewnętrznego szeregu śrub wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.effcp3 2 π * m.m * :

l.effcp3 mm 232.3547

l.effnc3 4 m.m * 1.25 e.min * + :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa, dla wewnętrznego szeregu śrub wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.effnc3 mm 222.9216

Model zniszczenia 1

l.eff1 l.effnc3 l.effcp3 12 mat min :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa dla 1 modelu zniszczenia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff1 mm 222.9216

M.pl1Rd 0.25 l.eff1 * t.fs 2^* f.y * γ.M0 / :

wg PN-EN 1993-1-8 tabl.6.2

M.pl1Rd kN m * 4.2669

F.T1Rd 4 M.pl1Rd * m. / :

nośność na całkowite uplastycznienie półki, bez blach wzmacniających liczony metodą 1 wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T1Rd kN 426.6859

Model zniszczenia 2

l.eff2 l.effnc3 :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa dla 2 modelu zniszczenia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff2 mm 222.9216

M.pl2Rd 0.25 l.eff2 * t.fs 2^* f.y * γ.M0 / :

wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.2

M.pl2Rd kN m * 4.2669

nośność obliczeniowa śruby na rozciąganie wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

F.tRd kN 254.16

B.pRd' 0.6 π * d.m * t.fs * f.u * γ.M2 / :

nośność obliczeniowa śruby na przeciąganie wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

B.pRd' kN 487.9396

F.tRd' F.tRd B.pRd' 12 mat min :

F.tRd' 254.16 kN * :

n.śr.3 2 :

ilość śrub w pierwszy szeregu

n e.min 1.25 m.m * 12 mat min :

współczynnik "n" wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.2

n mm 46.2255

F.T2Rd 2 M.pl2Rd * n n.śr.3 * F.tRd' * + m.m n + / :

nośność na zniszczenie śrub wraz z uplastycznieniem półki wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T2Rd kN 384.9614

Model zniszczenia 3

F.T3Rd n.śr.3 F.tRd * :

nośność na zniszczenie śrub wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T3Rd kN 508.32

Nośność pasa słupa

F.t3fcRd F.T1Rd F.T2Rd F.T3Rd 13 mat min :

F.t3fcRd kN 384.9614

Środnik słupa przy poprzecznym rozciąganiu

b.efftwc l.effcp3 l.effnc3 12 mat min :

szerokość efektywna środnika słupa przy rozciąganiu w przypadku połączenia śrub. wg PN-EN 1993-1-8 p.6.2.6.3(3)

b.efftwc mm 222.9216

parametr przeniesienia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 5.4

β 1 :

η 1.0 :

wg PN-EN 1993-1-1:2005 p. 6.2.6(3) N19)

A.vc cm 2^37.15

ω.1 11 1.3 b.efftwc t.ws * A.vc / (2^* + sqrt / :

współczynnik redukcyjny ω wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.3

ω.1 0.8253

ω ω.1 :

F.t3wcRd ω b.efftwc * t.ws * f.y * γ.M0 / :

nośność obliczeniowa środnika słupa poddanego poprzecznemu rozciąganiu wg PN-EN 1993-1-8 wzór(6.15)

F.t3wcRd kN 459.9554

Blacha czołowa

m.m p.1 t.w - 2 0.8 * 2 sqrt * a.s * - 2 / :

m.m mm 36.9804

l.effcp3b 2 π * m.m * :

odległość m2 wg PN-EN 1993-1-8 rys. 6.11

l.effcp3b mm 232.3547

l.effnc3b 4 m.m * 1.25 e.min * + :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa, dla skrajnego szeregu śrub w pobliżu żebra dla mechanizmów niekołowych wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.effnc3b mm 222.9216

Model zniszczenia 1

l.eff1 l.effnc3b l.effcp3b 12 mat min :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa dla 1 modelu zniszczenia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff1 mm 222.9216

t.bl 30 mm * :

M.pl1Rd 0.25 l.eff1 * t.bl 2^* f.y * γ.M0 / :

wg PN-EN 1993-1-8 tabl.6.2

M.pl1Rd kN m * 12.5393

F.T1Rd 4 M.pl1Rd * m. / :

nośność na całkowite uplastycznienie półki, bez blach wzmacniających liczony metodą 1 wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T1Rd kN 1253.9341

Model zniszczenia 2

l.eff2 l.effnc3b :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa dla 2 modelu zniszczenia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff2 mm 222.9216

M.pl2Rd 0.25 l.eff2 * t.bl 2^* f.y * γ.M0 / :

wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.2

M.pl2Rd kN m * 12.5393

nośność obliczeniowa śruby na rozciąganie wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

F.tRd kN 254.16

B.pRd 0.6 π * d.m * t.bl * f.u * γ.M2 / :

nośność obliczeniowa śruby na przeciąganie wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

B.pRd kN 836.4679

F.tRd' F.tRd B.pRd 12 mat min :

F.tRd' 254.16 kN * :

n e.min 1.25 m.m * 12 mat min :

współczynnik "n" wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.2

n mm 46.2255

F.T2Rd 2 M.pl2Rd * n n.śr.3 * F.tRd' * + m.m n + / :

nośność na zniszczenie śrub wraz z uplastycznieniem półki wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T2Rd kN 583.8051

Model zniszczenia 3

F.T3Rd n.śr.3 F.tRd * :

nośność na zniszczenie śrub wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T3Rd kN 508.32

Nośność blachy czołowej

F.t3epRd F.T1Rd F.T2Rd F.T3Rd 13 mat min :

F.t3epRd kN 508.32

Środnik rygla w strefie rozciągania

b.efftwb l.effnc3b l.effcp3b 12 mat min :

szereokość efektywna środnika belki przy rozciąganiu wg PN-EN 1993-1-8 p.6.2.6.8(2)

b.efftwb mm 222.9216

F.t3wbRd b.efftwb t.w * f.y * γ.M0 / :

Nośność środnika belki

F.t3wbRd kN 568.4501

Nośność 3 szeregu śrub

F.t3Rd F.t3wcRd F.t3fcRd F.t3epRd F.t3wbRd 14 mat min :

F.t3Rd kN 384.9614

F.c.wc.Rd kN 1346.4

Sprawdzenie warunków ograniczenia nośności

F.t123Rd F.t1Rd F.t2Rd + F.t3Rd + :

F.t123Rd kN 858.6465

V.wpRd β / kN 941.6564

F.t123Rd F.c.wc.Rd F.cfbRd V.wpRd β / 13 mat min ≤ 1

F.cfbRd kN 1149.5

Grupa szeregów 1 i 2

Pas słupa zginany w skutek oddziaływań poprzecznych

Szereg śrub nr 1

odległość "m" wg PN-EN 1993-1-8 rys.6.8

m.m p.1 t.w - 2 0.8 * 2 sqrt * a.s * - 2 / :

odległość "emin" wg PN-EN 1993-1-8 rys.6.8

e.min mm 60

l.eff2cp π m.m * p.2 + :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa, szeregu śrub w pobliżu żebra dla mechanizmów kołowych wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff2cp mm 176.1774

m.2 e.2 p.2 + d.1 - t.bl - 0.8 a.s * 2 sqrt * - :

odległość "m2"wg PN-EN 1993-1-8 rys.6.11

m.2 mm 12.0804

λ.1 m.m m.m e.min + / :

λ.2 m.2 m.m e.min + / :

λ.1 0.3813

λ.2 0.1246

α 7 :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa, dla szeregu śrub w pobliżu żebra dla mechanizmów niekołowych wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff.2.nc 0.5 α * p.2 * α m.m * + 2 m.m * 0.625 e.min * + (- :

l.eff.2.nc mm 357.402

Szereg śrub nr. 2

m.m p.1 t.w - 2 0.8 * 2 sqrt * a.s * - 2 / :

odległość "m" wg PN-EN 1993-1-8 rys.6.8

m.m mm 36.9804

odległość "emin" wg PN-EN 1993-1-8 rys.6.8

e.min mm 60

l.eff3cp π m.m * p.2 + :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa, szeregu śrub w pobliżu żebra dla mechanizmów kołowych wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff3cp mm 176.1774

l.eff.3.nc 2 m.m * 0.625 e.min * + 0.5 p.2 * + :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa, dla szeregu śrub w pobliżu żebra dla mechanizmów niekołowych wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff.3.nc mm 141.4608

l.effcp l.eff2cp l.eff3cp + :

l.effcp mm 352.3547

l.effnc l.eff.2.nc l.eff.3.nc + :

l.effnc mm 498.8628

Model zniszczenia 1

l.eff1 l.effnc l.effcp 12 mat min :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa dla 1 modelu zniszczenia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff1 mm 352.3547

M.pl1Rd 0.25 l.eff1 * t.fs 2^* f.y * γ.M0 / :

wg PN-EN 1993-1-8 tabl.6.2

M.pl1Rd kN m * 6.7443

F.T1Rd 4 M.pl1Rd * m. / :

nośność na całkowite uplastycznienie półki, bez blach wzmacniających liczony metodą 1 wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T1Rd kN 674.429

Model zniszczenia 2

l.eff2 l.effnc :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa dla 2 modelu zniszczenia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff2 mm 498.8628

M.pl2Rd 0.25 l.eff2 * t.fs 2^* f.y * γ.M0 / :

wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.2

M.pl2Rd kN m * 9.5485

nośność obliczeniowa śruby na rozciąganie wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

F.tRd kN 254.16

B.pRd' 0.6 π * d.m * t.fs * f.u * γ.M2 / :

nośność obliczeniowa śruby na przeciąganie wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

B.pRd' kN 487.9396

F.tRd' F.tRd B.pRd' 12 mat min :

F.tRd' 254.16 kN * :

n.śr.23 4 :

ilość śrub w pierwszy szeregu

n e.min 1.25 m.m * 12 mat min :

współczynnik "n" wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.2

n mm 46.2255

F.T2Rd 2 M.pl2Rd * n n.śr.23 * F.tRd' * + m.m n + / :

nośność na zniszczenie śrub wraz z uplastycznieniem półki wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T2Rd kN 794.3161

Model zniszczenia 3

F.T3Rd n.śr.23 F.tRd * :

nośność na zniszczenie śrub wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T3Rd kN 1016.64

Nośność pasa słupa

F.t23fcRd F.T1Rd F.T2Rd F.T3Rd 13 mat min :

F.t23fcRd kN 674.429

Środnik słupa przy poprzecznym rozciąganiu

b.efftwc l.effcp l.effnc 12 mat min :

szerokość efektywna środnika słupa przy rozciąganiu w przypadku połączenia śrub. wg PN-EN 1993-1-8 p.6.2.6.3(3)

b.efftwc mm 352.3547

parametr przeniesienia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 5.4

β 1 :

η 1.0 :

wg PN-EN 1993-1-1:2005 p. 6.2.6(3) N19)

A.vc cm 2^37.15

ω.1 11 1.3 b.efftwc t.ws * A.vc / (2^* + sqrt / :

współczynnik redukcyjny ω wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.3

ω.1 0.6789

ω ω.1 :

F.t23wcRd ω b.efftwc * t.ws * f.y * γ.M0 / :

nośność obliczeniowa środnika słupa poddanego poprzecznemu rozciąganiu wg PN-EN 1993-1-8 wzór(6.15)

F.t23wcRd kN 598.0592

Blacha czołowa

m.m p.1 t.w - 2 0.8 * 2 sqrt * a.s * - 2 / :

m.m mm 36.9804

Szereg śrub nr. 2

l.effcp π m.m * p.2 + :

długość efektywna blachy czołowej dla mech. kołowego wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.6

l.effcp mm 176.1774

m.2 e.2 p.2 + d.1 - t.bl - 0.8 a.s * 2 sqrt * - :

odległość "m2"wg PN-EN 1993-1-8 rys.6.11

m.2 mm 12.0804

λ.1 m.m m.m e.min + / :

λ.2 m.2 m.m e.min + / :

λ.1 0.3813

λ.2 0.1246

α 7.5 :

l.effnc 0.5 p.2 * α m.m * + 2 m.m * 0.625 e.min * + (- :

l.effnc mm 195.8922

Szereg śrub nr. 3

długość efektywna użebrowanego pasa słupa, innego skrajnego szeregu śrub wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff3cp π m.m * p.2 + :

l.eff3cp mm 176.1774

l.eff.3.nc 2 m.m * 0.625 e.min * + 0.5 p.2 * + :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa, dla innego skrajnego szeregu śrub wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff.3.nc mm 141.4608

l.effcp l.eff2cp l.eff3cp + :

suma długości efektywnej dla użebrowanego pasa słupa

l.effcp mm 352.3547

l.effnc l.eff.2.nc l.eff.3.nc + :

l.effnc mm 498.8628

Model zniszczenia 1

l.eff1 l.effnc l.effcp 12 mat min :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa dla 1 modelu zniszczenia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff1 mm 352.3547

t.bl 30 mm * :

M.pl1Rd 0.25 l.eff1 * t.bl 2^* f.y * γ.M0 / :

wg PN-EN 1993-1-8 tabl.6.2

M.pl1Rd kN m * 19.82

F.T1Rd 4 M.pl1Rd * m. / :

nośność na całkowite uplastycznienie półki, bez blach wzmacniających liczony metodą 1 wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T1Rd kN 1981.9954

Model zniszczenia 2

l.eff2 l.effnc :

długość efektywna użebrowanego pasa słupa dla 2 modelu zniszczenia wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

l.eff2 mm 498.8628

M.pl2Rd 0.25 l.eff2 * t.bl 2^* f.y * γ.M0 / :

wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.2

M.pl2Rd kN m * 28.061

nośność obliczeniowa śruby na rozciąganie wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

F.tRd kN 254.16

B.pRd 0.6 π * d.m * t.bl * f.u * γ.M2 / :

nośność obliczeniowa śruby na przeciąganie wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.4

B.pRd kN 836.4679

F.tRd' F.tRd B.pRd 12 mat min :

F.tRd' 254.16 kN * :

n e.min 1.25 m.m * 12 mat min :

współczynnik "n" wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.2

n mm 46.2255

F.T2Rd 2 M.pl2Rd * n n.śr.3 * F.tRd' * + m.m n + / :

nośność na zniszczenie śrub wraz z uplastycznieniem półki wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T2Rd kN 956.8962

Model zniszczenia 3

F.T3Rd n.śr.23 F.tRd * :

nośność na zniszczenie śrub wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.5

F.T3Rd kN 1016.64

Nośność blachy czołowej

F.t23epRd F.T1Rd F.T2Rd F.T3Rd 13 mat min :

F.t23epRd kN 956.8962

Środnik rygla w strefie rozciągania

b.efftwb l.effnc l.effcp 12 mat min :

szereokość efektywna środnika belki przy rozciąganiu wg PN-EN 1993-1-8 p.6.2.6.8(2)

b.efftwb mm 352.3547

F.t23wbRd b.efftwb t.w * f.y * γ.M0 / :

Nośność środnika belki

F.t23wbRd kN 898.5046

Nośność 2 i 3 szeregu śrub

F.t23Rd F.t23wcRd F.t23fcRd F.t23epRd F.t23wbRd 14 mat min :

F.t23Rd kN 598.0592

Sprawdzenie warunków ograniczenia nośności

warunek spełniony wg PN-EN 1993-1-8 p.6.2.7.2(7)

F.t23Rd F.c.wc.Rd F.cfbRd V.wpRd 13 mat min ≤ 1

Nośność szeregów 2 i 3 nie wymaga redukcji

Redukcja nośności ze względu na warunek PN-EN 1993-1-8 wzór(6.26) nie jest wymagana zgodnie z PN-EN 1993-1-8 p.NA.5

Ostateczne nośności poszczególnych szeregów

F.t1Rd kN 43.4344

h.1 650.5 mm * :

F.t2Rd kN 430.2507

h.2 511.5 mm * :

F.t3Rd kN 384.9614

h.3 451.5 mm * :

Sprawdzenie nośności połączenia przy zginaniu

Nośność połęczenia na zginanie wg PN-EN 1993-1-8 wzór(6.25)

M.jRd h.1 F.t1Rd * h.2 F.t2Rd * + h.3 F.t3Rd * + :

M.jRd kN m * 422.1374

M.jEd M.Ed :

M.Ed M.jRd / 100 * 78.7777

warunek spełniony wg PN-EN 1993-1-8 wzór(6.23)

Sprawdzenie nośności połączenia przy ściskaniu

N.plRd h.bl b.bl * f.y * γ.M0 / :

nośność plastyczna blachy czołowej na ściskanie

N.plRd kN 54600

N.Ed N.plRd / 100 * 0.1939

N.Ed N.plRd / 100 * 5 ≤ 1

warunek spełniony wg PN-EN 1993-1-8 p.6.2.7.2(2)

Nie trzeba sprawdzać warunku PN-EN 1993-1-8 wzór(6.24)

Sprawdzenie nośności połączenia przy ścinaniu

Przyjęto że siłę poprzeczną przenoszą śruby w strefie ściskanej

F.pC 0.7 f.ub * A.s.śr * :

siła sprężenia jednej śruby wg PN-EN 1993-1-8 wzór(3.7)

F.pC kN 247.1

k.s 1.0 :

współczynnik dla otworów normalnych wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.6

η 0.3 :

współczynnik tarcia dla powierzchni klasy C wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 3.7

n 1 :

dwie powierzchnie cierne

γ.M3 1.25 :

współczynnik częściowy nośności na poślizg wg PN-EN 1993-1-8 p.2.2(2)U

F.sRd k.s η * n * γ.M3 / F.pC * :

F.sRd kN 59.304

n.śr 4 :

ilość śrub w strefie ściskanej

V.Ed n.śr F.sRd * / 100 * 54.6785

warunek spełniony

SPRAWDZENIE SZTYWNOŚCI OBROTOWEJ WĘZŁA

Siła podłużna nie przekracza 5% obliczeniowej nośności przekroju, a moment obrotowy jest mniejszy niż nośność przy zginaniu węzła, więc sztywność można wyzdnaczać według wzoruwg PN-EN 1993-1-8 wzór(6.27)

S.j' E z 2^* μ 1 k.i / S (* / :

23 / M.jRd * M.jEd < 1

M.jEd M.jRd ≤ 1

ψ 2.7 :

wartość współczynnika ψ dla połączenia śrubowego z blachą czołową wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.8

μ 1.5 M.jEd * M.jRd / (ψ^:

stosunek początkowej sztywności obrotowej węzła do sztywności przy największym wytężeniu wg PN-EN 1993-1-8 wzór(6.28b)

μ 1.5694

Efektywne współczynnik sztywności

Panel środnika słupa w warunkach ścinania

A.vc cm 2^37.15

pole przekroju czynnego przy ścinaniu słupa

β 1 :

parametr transformacyjny

z h.1 h.2 + 2 / :

odległość między środkiem ściskania a osią środkową dwóch najbardziej odległych szeregów śrub rozciąganych wg PN-EN 1993-1-8 rys. 6.15

z mm 581

k.1 0.38 A.vc * β z * / :

współczynnik sztywności panelu środnika słupa wg PN-EN 1993-1-8 tabl.6.11

k.1 mm 2.4298

Środnik słupa w strefie ściskania

współczynnik sztywności środnika słupa dla środnika użebrowanego

k.2 ∞ :

Środnik słupa w strefie rozcciągania

k.3 ∞ :

współczynnik sztywności środnika słupa dla środnika użebrowanego

Rozciąganie śrub

grubość łba śruby

t.k 15 mm * :

t.m 19 mm * :

grubość nakładki śruby

t.wa 4 mm * :

grubość podkładki

L.b t.f t.bl + 2 t.wa * + t.k t.m + 2 / + :

baza wydłużalności śruby wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.11

L.b mm 71

k.10 1.6 A.s.śr * L.b / :

k.10 mm 7.9549

Szereg śrub nr 1

Pas słupa zginany

m.m p.1 t.ws - 2 0.8 * r.1s * - 2 / :

odległość "m" wg PN-EN 1993-1-8 rys.6.8

m.m mm 25.8

l.eff l.effnc1 l.effcp1 12 mat min :

l.eff mm 160

k.4 0.9 l.eff * t.fs 3^* m.m 3^/ :

współczynnik sztywności dla pasa słupa zginanego w strefie rozciągania wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.11

k.4 mm 44.9384

Zginanie blachy czołowej

l.eff l.effnc1b l.effcp1b 12 mat min :

l.eff mm 15.4846

m.mx d.1 e.2 - 0.8 a.z * - :

m.mx mm 2.4645

k.5 0.9 l.eff * t.bl 3^* m.mx 3^/ :

współczynnik sztywności dla blachy czołowej zginanej w strefie rozciągania wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.11

k.5 mm 25138.7543

Efektywny współczynnik sztywności 1 szeregu śrub

k.eff1 11 k.4 / 1 k.5 / + 1 k.10 / + / :

wg PN-EN 1993-1-8 wzór(6.30)

k.eff1 mm 6.7567

Szereg śrub nr 2

Pas słupa zginany

m.m p.1 t.ws - 2 0.8 * r.1s * - 2 / :

odległość "m" wg PN-EN 1993-1-8 rys.6.8

m.m mm 25.8

l.eff l.effnc2 l.effcp2 12 mat min :

l.eff mm 251.3274

k.4 0.9 l.eff * t.fs 3^* m.m 3^/ :

współczynnik sztywności dla pasa słupa zginanego w strefie rozciągania wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.11

k.4 mm 70.5891

Zginanie blachy czołowej

l.eff l.effnc2b l.effcp2b 12 mat min :

l.eff mm 232.3547

m.m p.1 t.w - 2 0.8 * 2 sqrt * a.s * - 2 / :

m.m mm 36.9804

k.5 0.9 l.eff * t.bl 3^* m.m 3^/ :

współczynnik sztywności dla blachy czołowej zginanej w strefie rozciągania wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.11

k.5 mm 111.6459

Efektywny współczynnik sztywności 2 szeregu śrub

k.eff2 11 k.4 / 1 k.5 / + 1 k.10 / + / :

wg PN-EN 1993-1-8 wzór(6.30)

k.eff2 mm 6.719

Szereg śrub nr 3

Pas słupa zginany

m.m p.1 t.ws - 2 0.8 * r.1s * - 2 / :

odległość "m" wg PN-EN 1993-1-8 rys.6.8

m.m mm 25.8

l.eff l.effnc3 l.effcp3 12 mat min :

l.eff mm 222.9216

k.4 0.9 l.eff * t.fs 3^* m.m 3^/ :

współczynnik sztywności dla pasa słupa zginanego w strefie rozciągania wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.11

k.4 mm 62.6109

Zginanie blachy czołowej

l.eff l.effnc3b l.effcp3b 12 mat min :

l.eff mm 222.9216

m.m p.1 t.w - 2 0.8 * 2 sqrt * a.s * - 2 / :

m.m mm 36.9804

k.5 0.9 l.eff * t.bl 3^* m.m 3^/ :

współczynnik sztywności dla blachy czołowej zginanej w strefie rozciągania wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 6.11

k.5 mm 107.1133

Efektywny współczynnik sztywności 1 szeregu śrub

k.eff3 11 k.4 / 1 k.5 / + 1 k.10 / + / :

wg PN-EN 1993-1-8 wzór(6.30)

k.eff3 mm 6.6218

Zastępczy współczynnik sztywności

z.eq k.eff1 h.1 2^* k.eff2 h.2 2^* + k.eff3 h.3 2^* + k.eff1 h.1 * k.eff2 h.2 * + k.eff3 h.3 * + / :

zastępcze ramię sił wewnętrznych wg PN-EN 1993-1-8 wzór(6.31)

z.eq mm 551.3784

k.eq k.eff1 h.1 * k.eff2 h.2 * + k.eff3 h.3 * + z.eq / :

zastępcze współczynnik sztywności wg PN-EN 1993-1-8 wzór(6.29)

k.eq mm 19.6268

Sztywność obrotowa węzła

S.j E z 2^* 1 k.1 / 1 k.eq / + / :

S.j kN m * 1.5327 105^*

Klasyfikacja węzła

J.yr cm 4^92100

moment bezwładności rygla

L.r 14.65 m *

długość rygla

J.ys cm 4^14900

moment bezwładności słupa

L.sł h :

długość słupa

L.sł 12.64 m *

K.b J.yr L.r / :

K.c J.ys L.sł / :

K.b cm 3^62.8669

K.c cm 3^11.788

K.b K.c / 5.3331

K.b K.c / 0.1 ≥ 1

k.b 25 :

współczynnik sztywności dla ram gdzie stosunek Kb/Kc>0,1 wg PN-EN 1993-1-8 p.5.2.2.5(1)

S.j 345762.098 kN * m * :

k.b E J.yr * L.r / * kN m * 3.3005 105^*

S.j k.b E J.yr * L.r / * ≥ 1

warunek spełniony wg PN-EN 1993-1-8 p.5.2.2.5(1)

Wezeł można uznać jako sztywny

Połączenie spawane rygla z blachą czołową

Siły w węźle

V.Ed kN 129.7062

N.Ed kN 105.8562

M.Ed kN m * 332.55

Geometria przekroju IPE 600

A 156 cm 2^* :

h 600 mm * :

b 220 mm * :

t.w 12 mm * :

t.f 19 mm * :

r 24 mm * :

d 514 mm * :

Nośność spoiny

β.w 0.8 :

współczynnik korelacji dla spoin pachwinowych wg PN-EN 1993-1-8 tabl. 4.1

f.wRd f.u β.w γ.M2 * / :

nośność obliczeniowa spoiny pachwinowej wg PN-EN 1993-1-8 wzór(4.1)

f.wRd MPa 430

Geometria spoin

Geometria spoin półek

t.bl mm 30

grubość blachy

t.min t.bl t.f 12 mat min :

t.min mm 19

grubość cieńszego elementu

t.max t.bl t.f 12 mat max :

t.max mm 30

grubość grubszego elementu

a.min 0.2 t.max * :

a.min mm 6

minimalna grubość spoiny

a.max 0.7 t.min * :

a.max mm 13.3

maksymalna grubość spoiny

a.sp 8 mm * :

efektywna grubość spoiny

Geometria spoin środnika

t.bl mm 30

grubość blachy

t.bl mm 30

t.min t.bl t.w 12 mat min :

t.min mm 12

grubość cieńszego elementu

t.max t.bl t.w 12 mat max :

t.max mm 30

grubość grubszego elementu

a.min 0.2 t.max * :

a.min mm 6

minimalna grubość spoiny

a.max 0.7 t.min * :

a.max mm 8.4

maksymalna grubość spoiny

a.ss 8 mm * :

efektywna grubość spoiny

Moment bezwładności spoin

J.sp 2 b a.sp 3^* 12 / b a.sp * h 2 / (2^* + b t.w - 2 r * - (a.sp 3^* 12 / + b t.w - 2 r * - (a.sp * h t.f - 2 / (2^* + h 3^a.ss * 12 / + (* :

J.sp cm 4^82087.1467

Pole spoin

A.spp 2 b a.sp * b t.w - 2 r * - (a.sp * + (* :

pole spoin półek

A.spp cm 2^60.8

A.sps 2 h * a.ss * :

pole spoin środnika

A.sps cm 2^96

A.sp A.spp A.sps + :

pole wszystkich spoin

A.sp cm 2^156.8

Sprawdzenie naprężeń w spoinach

Naprężenia w punkcie najbardziej oddalonym od środka ciężkości (dół belki)

x.1 600 mm * 2 / :

α 6 deg * :

x.1 cm