fc59b079-1b3d-4de3-a86f-7351cc462c61 59 Alessandro Alvaro Diaz Falconi 4 5 false false 0 0 decimal

&[DATE] &[TIME] - &[FILENAME]

VERIFICA A PRESSO-FLESSOFLESSIONE RETTA PER SEZIONI A T

CL C8/10 8 MPa * 10 MPa * C12/15 12 MPa * 15 MPa * C16/20 16 MPa * 20 MPa * C20/25 20 MPa * 25 MPa * C25/30 25 MPa * 30 MPa * C30/37 30 MPa * 37 MPa * C35/45 35 MPa * 45 MPa * C40/50 40 MPa * 50 MPa * C45/55 45 MPa * 55 MPa * C50/60 50 MPa * 60 MPa * C55/67 55 MPa * 67 MPa * C60/75 60 MPa * 75 MPa * C70/85 70 MPa * 80 MPa * C80/95 80 MPa * 95 MPa * C90/105 90 MPa * 105 MPa * C100/115 100 MPa * 115 MPa * Da Prove - - 173 mat :

F LC1 1.35 LC2 1.2 LC3 132 mat :

An Nuovo Esistente 21 mat :

AC B450C 450 MPa * 540 MPa * Da Prove - - FeB22k 215 MPa * 335 MPa * FeB32k 315 MPa * 490 MPa * FeB38k 375 MPa * 450 MPa * FeB44k 430 MPa * 540 MPa * A41 '72 400 MPa * 490 MPa * A38 '72 375 MPa * 450 MPa * Dolce '39 225 MPa * 450 MPa * Semi-duro '39 265 MPa * 540 MPa * Duro '39 305 MPa * 640 MPa * Aq42 '57 225 MPa * 450 MPa * Aq50 '57 265 MPa * 540 MPa * Aq60 '57 305 MPa * 640 MPa * 143 mat :

Trave in c.a. con sezione a T doppiamente armata

B 500 mm * :

Interasse tra i travetti resistenti

b.1 100 mm * :

Larghezza resistente della sezione di base del travetto

h.1 60 mm * :

Altezza della cappa di solaio

h.2 120 mm * :

Altezza del travetto

c.1 2 cm * :

Copriferro lembo superiore

c.2 2 cm * :

Copriferro lembo inferiore

H h.1 h.2 + : cm 18

Altezza totale del solaio

Armartura di design

φ.st 0 mm * :

Diametro delle staffe (se presenti)

n.1 11031 mat :

φ.1 1012031 mat mm * :

Numero di barre superiori (zona compressa)

Diametro barre superiori

n.2 11131 mat :

φ.2 10122031 mat mm * :

Numero di barre inferiori (zona tesa

Diametro barre inferiori

\[REGION[d266bc3e03794304a6be79230c96b595]]\

Tab1 Armatura in zona compressa Numero barre Diametro barre - [mm] n.1 φ.1 mm / 32 mat Armatura in zona tesa Numero barre Diametro barre - [mm] n.2 φ.2 mm / 32 mat 41 mat :

d.1 c.1 φ.st + φ.1 max 2 / + : mm 26

d H c.2 - φ.2 max 2 / - : mm 150

d d.1 Tab1 H c.2 c.1 h.2 h.1 b.1 B d d.1 Tab1 φ.2 n.2 φ.1 n.1 H c.2 c.1 h.2 h.1 b.1 B An d d.1 H c.2 c.1 h.2 h.1 b.1 B

Tab1
Armatura in zona compressa
mat("Numero barre","Diametro barre","-","[mm]",mat(1,1,0,3,1),mat(10,12,0,3,1),3,2)
Armatura in zona tesa
mat("Numero barre","Diametro barre","-","[mm]",mat(1,1,1,3,1),mat(10,12,20,3,1),3,2)
#
#
#
#
#

Area totale di armatura in zona compressa

A.s1 n.1 i el π φ.1 i el (2^* 4 / * i 13 sum : mm 2^192

Area totale di armatura in zona tesa

A.s n.2 i el π φ.2 i el (2^* 4 / * i 13 sum : mm 2^506

d.1 mm 26

Distanza al lembo superiore dell'armatura superiore

d mm 150

Distanza al lembo superiore dell'armatura inferiore

Sollecitazioni di design

N.sd 0 kN * :

Sforzo assiale di design (positivo se di compressione)

M.sd 10 kN * m * :

Momento sollecitante di design

x b B x 0 h.1 lele b.1 x h.1 H lele 0 cases :

Parametrizzazione della base del travetto rispetto al lembo compresso

x A x b x 0 H int : cm 2^418.8

Area totale della sezione d'esame

x S x b x * x 0 H int : cm 3^2332.8

NOTA : quando si setta il materiale come esistente succedono queste due cose
Lato clsse il meteriale è settato "da prove" prende i valori desunti dalle prove, mentre se si pone un calcestruzzo tipico per l'epoca in esame allora in automatico viene preso in via cautelativa il valore caratteristico del cls.
Lato acciaio invece il fatto che metto "da prove" allora metto i valori medi valutati e vonde, Altrimenti se setto altri valori di materiali conosciuti, allora utilizzo per il B450C cautelativamente fyk, per le altre tipologie più antiche il valore settato è già dedotto da studi di settore come valore medio da molte prove relative alle tipologie.
Se in generale metto materiale nuovo, nn devo settare da prove o tipologie vecchie di acciaio.

Momento statico della sezione di cls

x.G x S x A / : mm 55.7

Baricentro della sezione di solo calcestruzzo rispetto al lembo compresso

Legami costitutivi dei materiali in accordo col Par. 4.1.2.1.2.2. D.M. 2018

Caratteristiche meccaniche del cls in esame

"Nuovo"
"Esistente"

Stato dell'elemento analizzato

"LC1"
"LC2"
"LC3"

Livello di conoscenza dell'analisi

f.m 16 MPa * :

Resistenza media del cls desunta da prove sperimental (caso cls esistente)i

"C8\002F\10"
"C12\002F\15"
"C16\002F\20"
"C20\002F\25"
"C25\002F\30"
"C30\002F\37"
"C35\002F\45"
"C40\002F\50"
"C45\002F\55"
"C50\002F\60"
"C55\002F\67"
"C60\002F\75"
"C70\002F\85"
"C80\002F\95"
"C90\002F\105"
"C100\002F\115"
"Da\0020\Prove"

CLS

Classe del cls analizzato

FC LC 2 el : 1

γ.c 1.5 :

α.cc 0.85 :

f.ck CLS 1 el Da Prove ≠ CLS 2 el f.m if : MPa 25

R.ck CLS 1 el Da Prove ≠ CLS 3 el f.m 0.83 / if : MPa 30

ε.c2 R.ck 60 MPa * ≤ 0.2 % * 0.2 % * 0.0085 % * f.ck MPa / 50 - (0.53^* + if : % 0.2

ε.cu R.ck 60 MPa * ≤ 0.35 % * 0.26 % * 3.5 % * 90 f.ck MPa / - 100 / (4^* + if : % 0.35

f.cm f.ck 8 MPa * + : MPa 33

E.c 22000 f.cm 10 MPa * / (0.3^* MPa * : MPa 31475.8062

f.ctm R.ck 60 MPa * ≤ 0.3 f.ck MPa / (23 /^* MPa * 2.12 1 f.cm MPa 10 * / + ln MPa * * if : MPa 2.565

f.cfm 1.2 f.ctm * : MPa 3.078

f.cd St 1 ≡ α.cc f.ck * γ.c / f.ck FC / if : MPa 14.17

Tab2 Caratteristiche meccaniche del cls Fattore di confidenza FC FC - Coeff. parziale di sicurezza γc γ.c - Coeff. per fenomeni viscosi αcc St 1 ≡ α.cc 1 if - Res. caratteristica cubica Rck St 1 ≡ R.ck MPa / - if [MPa] Res. caratteristica cilindrica fck St 1 ≡ f.ck MPa / - if [MPa] Def. elastica cls εc2 ε.c2 100 * % Def. ultima cls εcu ε.cu 100 * % Restistenza media del cls a compressione fcm St 1 ≡ f.cm MPa / f.m MPa / if [MPa] Restistenza media del cls a trazione fctm St 1 ≡ f.ctm MPa / - if [MPa] Restistenza media del cls a flessione fcfm St 1 ≡ f.cfm MPa / - if [MPa] Modulo elastico del cls Ec E.c MPa / [MPa] Tensione di design del cls fcd f.cd MPa / [MPa] 124 mat 21 mat :

Tab2 f.cd f.cfm f.ctm E.c f.cm ε.cu ε.c2 R.ck f.ck α.cc γ.c CLS f.m LC x.G S A b M.sd A.s A.s1 d d.1 H c.2 c.1 h.2 h.1 b.1 B An Tab2 f.cd f.cfm f.ctm E.c f.cm ε.cu ε.c2 R.ck f.ck α.cc γ.c f.m x.G S A b M.sd A.s A.s1 d d.1 Tab1 φ.2 n.2 φ.1 n.1 H c.2 c.1 h.2 h.1 b.1 B An f.cd f.cfm f.ctm E.c f.cm ε.cu ε.c2 R.ck f.ck α.cc γ.c f.m x.G S A M.sd A.s A.s1 d d.1 H c.2 c.1 h.2 h.1 b.1 B

Tab2
Caratteristiche meccaniche del cls
mat("Fattore di confidenza","FC",1.00,"-","Coeff. parziale di sicurezza","γc",1.50,"-","Coeff. per fenomeni viscosi","αcc",0.85,"-","Res. caratteristica cubica","Rck",30.00,"[MPa]","Res. caratteristica cilindrica","fck",25.00,"[MPa]","Def. elastica cls","εc2",0.20,"%","Def. ultima cls","εcu",0.35,"%","Restistenza media del cls a compressione","fcm",33.00,"[MPa]","Restistenza media del cls a trazione","fctm",2.56,"[MPa]","Restistenza media del cls a flessione","fcfm",3.08,"[MPa]","Modulo elastico del cls","Ec",31475.81,"[MPa]","Tensione di design del cls","fcd",14.17,"[MPa]",12,4)
#
#
#
#
#

Definizione del diagramma costitutivo del calcestruzzo

ε.c σ.c f.cd - ε.c2 2^/ ε.c 2^* 2 f.cd * ε.c2 / ε.c * + ε.c 0 ε.c2 lele f.cd ε.c ε.c2 ε.cu lele 0 cases :

ε.c σ.c MPa /

Caratteristiche meccaniche dell'acciaioin esame (modello bilineare con incrudimento)

"B450C"
"Da\0020\Prove"
"FeB22k"
"FeB32k"
"FeB38k"
"FeB44k"
"A41\0020\\0027\72"
"A38\0020\\0027\72"
"Dolce\0020\\0027\39"
"Semi\002D\duro\0020\\0027\39"
"Duro\0020\\0027\39"
"Aq42\0020\\0027\57"
"Aq50\0020\\0027\57"
"Aq60\0020\\0027\57"

Acciaio per c.a. utilizzato

f.ym 200 MPa * :

Resistenza media dell'acciaio a snervamento desunta da prove sperimentalinel caso di materiale esistente

f.tm 200 MPa * :

Resistenza media dell'acciaio a trazione desunta da prove sperimentalinel caso di materiale esistente

f.yk Ac 1 el Da Prove ≠ Ac 2 el f.ym if : MPa 450

Tensione caratteristica di snervamento

f.tk Ac 1 el Da Prove ≠ Ac 3 el f.tm if : MPa 540

Tensione caratteristica a rottura dell'acciaio

E.s 200000 MPa * :

St 1

γ.s 1.15 :

multiPlot 0 T.s S.e_SLC T.s T.s S.e_SLC 22 mat 0 T.s S.e_SLV T.s T.s S.e_SLV 22 mat T.s 0 T.s T.s S.e_SLC 22 mat 0 T.s S.e_SLD T.s T.s S.e_SLD 22 mat 0 T.s S.e_SL0 T.s T.s S.e_SL0 22 mat 51 sys :

A.gtk 7.5 % * :

Plots T.s T.s S.e_SL0 . 4 blue T.s T.s S.e_SLD . 4 Red T.s T.s S.e_SLV . 4 Green T.s T.s S.e_SLC . 4 violet 45 mat :

S.e_SLO S.e_SLD S.e_SLV S.e_SLC Plots multiPlot 61 sys

ε.uk A.gtk :

ε.ud 0.9 ε.uk * : % 6.75

k St 1 ≡ (Ac 1 el B450C ≡ (& f.tk f.yk / St 2 ≡ (Ac 1 el Da Prove ≡ (& f.tm f.ym / St 2 ≡ (Ac 1 el Da Prove ≠ (& f.tk f.yk / Check if if if : 1.2

f.yd St 1 ≡ (Ac 1 el B450C ≡ (& f.yk γ.s / St 2 ≡ (Ac 1 el Da Prove ≡ (& f.ym FC / St 2 ≡ (Ac 1 el Da Prove ≠ (& f.yk FC / Check if if if : MPa 391

NOTA per C. 8.7.2.2 la resistenza del materiale per meccanismi duttili si ottiene dividendo il valore medio desunto da prove o il valore caratteristico se si stima la tipologia di cls per FC, per i meccanismi fragili oltre a FC si deve anche dividere per gamma

ε.yd f.yd E.s / : % 0.1957

Tab3 Caratteristiche meccaniche dell'acciaio Fattore di confidenza FC FC - Coeff. parziale di sicurezza dell'acciaio γs γ.s - Res. caratteristica a snervamento fyk St 1 ≡ f.yk MPa / - if [MPa] Res. caratteristica a rottura ftk St 1 ≡ f.tk MPa / - if [MPa] Res. caratteristica a snervamento media fym St 1 ≡ - St 2 ≡ (Ac 1 el Da Prove ≠ (& f.yk MPa / f.ym MPa / if if [MPa] Res. caratteristica a rottura media ftm St 1 ≡ - St 2 ≡ (Ac 1 el Da Prove ≠ (& f.tk MPa / f.tm MPa / if if [MPa] Def. uniforme caratteristic acciaio εuk ε.uk 100 * % Def. uniforme ultima acciaio εud ε.ud 100 * % Def. a snervamento acciaio εyd ε.yd 100 * % Coefficiente di incrudimento dell'acciaio k k - Modulo elastico dell'acciaio Es E.s MPa / [MPa] Tensione di design dell'acciaio fyd f.yd MPa / [MPa] 124 mat 21 mat :

Tab3 ε.yd f.yd k ε.ud ε.uk A.gtk γ.s E.s f.tk f.yk f.tm f.ym Ac σ.c Tab2 f.cd f.cfm f.ctm E.c f.cm ε.cu ε.c2 R.ck f.ck α.cc γ.c CLS f.m LC x.G S A b M.sd A.s A.s1 d d.1 H c.2 c.1 h.2 h.1 b.1 B An Tab3 ε.yd f.yd k ε.ud ε.uk A.gtk multiPlot γ.s E.s f.tk f.yk f.tm f.ym σ.c Tab2 f.cd f.cfm f.ctm E.c f.cm ε.cu ε.c2 R.ck f.ck α.cc γ.c f.m x.G S A b M.sd A.s A.s1 d d.1 Tab1 φ.2 n.2 φ.1 n.1 H c.2 c.1 h.2 h.1 b.1 B An ε.yd f.yd k ε.ud ε.uk A.gtk γ.s E.s f.tk f.yk f.tm f.ym f.cd f.cfm f.ctm E.c f.cm ε.cu ε.c2 R.ck f.ck α.cc γ.c f.m x.G S A M.sd A.s A.s1 d d.1 H c.2 c.1 h.2 h.1 b.1 B

Tab3
Caratteristiche meccaniche dell'acciaio
mat("Fattore di confidenza","FC",1.00,"-","Coeff. parziale di sicurezza dellacciaio","γs",1.15,"-","Res. caratteristica a snervamento","fyk",450.00,"[MPa]","Res. caratteristica a rottura","ftk",540.00,"[MPa]","Res. caratteristica a snervamento media","fym","-","[MPa]","Res. caratteristica a rottura media","ftm","-","[MPa]","Def. uniforme caratteristic acciaio","εuk",7.50,"%","Def. uniforme ultima acciaio","εud",6.75,"%","Def. a snervamento acciaio","εyd",0.20,"%","Coefficiente di incrudimento dellacciaio","k",1.20,"-","Modulo elastico dellacciaio","Es",200000.00,"[MPa]","Tensione di design dellacciaio","fyd",391.30,"[MPa]",12,4)
#
#
#
#
#

k 1 :

OCCHIO CHE IL GELFI CONSIDERA k pari a 1 OSSIA ASSENZA DI INCRUDIMENTO DELL'ACCIAIO
Per gli acciai di nuova generazione nn ci son problemi il faglio sovrastima molto poco. Per I vecchi acciai in cui il rapporto tra tensione massima di rottura e snervamento è molto accentuato è prudenzioso porre 1
E dell'acciaio è settato di defoult a 200000MPa

Definizione del diagramma costitutivo dell'acciaio

ε.s σ.s f.yd ε.s abs ε.yd - (k f.yd * f.yd - (* ε.ud ε.yd - (/ + (- ε.s ε.ud - ε.yd - lele ε.s abs f.yd ε.yd / * (- ε.s ε.yd - 0 lele ε.s abs f.yd ε.yd / * (+ ε.s 0 ε.yd lele f.yd ε.s ε.yd - (k f.yd * f.yd - (* ε.ud ε.yd - (/ + (+ ε.s ε.yd ε.ud lele 0 cases :

ε.s σ.s MPa /

Calcolo posizione asse neutro della sezione

Distanze dal lembo superiore degli assi enutri che separano i campi di rottura

x.2a ε.c2 ε.c2 ε.ud + / d * : mm 4.3

Profondità limite dell'asse neutro per il campo 2a

x.2b ε.cu ε.cu ε.ud + / d * : mm 7.4

Profondità limite dell'asse neutro per il campo 2b

x.3 ε.cu ε.cu ε.yd + / d * : mm 96.2

Profondità limite dell'asse neutro per il campo 3

x.4 ε.cu ε.cu / d * : mm 150

Profondità limite dell'asse neutro per il campo 4

x.5 ε.cu ε.cu / H * : mm 180

Profondità limite dell'asse neutro per il campo 5

x.6 ε.cu ε.cu / H * :

Profondità limite dell'asse neutro per il campo 6

Equazioni di equilibrio più condizioni

x x.c ε.c ε.ud x.c x - (d x.c - (/ * x.c 0 x.2a lele ε.ud x.c x - (d x.c - (/ * x.c x.2a x.2b lele x.c x - (x.c / ε.cu * x.c x.2b x.3 lele x.c x - (x.c / ε.cu * x.c x.3 x.4 lele x.c x - (x.c / ε.cu * x.c x.4 x.5 lele 37 / H * x - (H / ε.cu (* x.c H ≡ 0 cases :

Campo 2a

Campo 2b

Campo 3

Campo 4

L'immagine identifica la posizione dell'asse neutro all'interno della sezione d'analisi

Campo 5

Campo 6

CAMPO 1: caratterizzato dall'allungamento massimo delle barre d'armaura pari al 10 per mille e per cui la crisi avviene per cedimento dell'acciaio teso
CAMPO 2: Campo delle deboli armature. Allungamento delle barre sino al 10 per mille e cls che si accorcia fino ad eguagliare, senza mai superare la deformazione ultima;
CAMPO 3: Campo delle medie armature. Accorciamento massimo del cls al 3.5 per mille con acciaio in campo plastic. SI ha qui una rottura bilanciatain cui si rompono contemporaneamente cls e acciaio (rottura duttile);
CAMPO 4: Campo forti armature in cui l'acciaio resta in campo elastico e praticamente non si annulla. Accorciamento massimo del cls con acciaio in campo elastic. Si hanno rotture fragili in quanto prima va in crisi il cls per schiacciamento, notoriamente meno duttile dell'acciaio;
CAMPO 5: tutta la sezione si accorcia e la rottura avviene lato cls
CAMPO 6:tutta l'armatura e compressa, come anche tutta la sezione in generale. Gran fragilità

x.c ε.s1 ε.ud x.c d.1 - (d x.c - (/ * x.c 0 x.2a lele ε.ud x.c d.1 - (d x.c - (/ * x.c x.2a x.2b lele x.c d.1 - (x.c / ε.cu * x.c x.2b x.3 lele x.c d.1 - (x.c / ε.cu * x.c x.3 x.4 lele x.c d.1 - (x.c / ε.cu * x.c x.4 x.5 lele 37 / H * d.1 - (H / ε.cu (* x.c H ≡ 0 cases :

Campo 2a

Campo 2b

Campo 3

Campo 4

Campo 5

Campo 6

x.c ε.s ε.ud x.c 0 x.2a lele ε.ud x.c x.2a x.2b lele d x.c - (x.c / ε.cu * x.c x.2b x.3 lele d x.c - (x.c / ε.cu * x.c x.3 x.4 lele H x.c - (x.c / ε.cu * x.c x.4 x.5 lele d 37 / H * - (H 47 / H * - (/ ε.c2 (* x.c H ≡ 0 cases :

Campo 2a

Campo 2b

Campo 3

Campo 4

Campo 5

Campo 6

Campo_Rottura Campo 2a-Deboli armature x.c 0 x.2a lele Campo 2b-Deboli armature x.c x.2a x.2b lele Campo 3-Medie armature x.c x.2b x.3 lele Campo 4-Forti armature x.c x.3 x.4 lele Campo 5-Rottura lato cls x.c x.4 x.5 lele Campo 6-Rottura lato cls x.c H ≡ Check cases :

x x.c σ.cc x x.c ε.c σ.c :

Tensione calcestruzzo compresso

x.c σ.s1 x.c ε.s1 σ.s :

Tensione acciaio zona compressa

x.c σ.s x.c ε.s σ.s :

Tensione acciaio zona tesa

Equazione di equilibrio della sezione

x.c g x x.c σ.cc x b * x 0 x.c int A.s1 x.c σ.s1 * + A.s x.c σ.s * - N.sd - :

x mm * g x.c mm / x.c g o augment 2 1 sys

x.c 10 mm * : h 0.001 mm * : iter 115 range gx x.c g eval : x.c x.c h gx * x.c h + g gx - / - eval : 21 line for x.c 41 line

NOTA il valore di xc assegnato come primo tentativo può dare prblemi all'iterazione. mettere un paio di valori random per aiutare il foglio

x.c mm 30.8

Campo_Rottura Campo 3-Medie armature

Momento resistente della sezione

M.Rd x x.c σ.cc x b * d x - (* x 0 x.c int (A.s1 x.c σ.s1 * d d.1 - (* + N.sd d x.G - (* - : kN m * 26.871

δ.max f.ck 50 MPa * ≤ 0.44 1.25 0.6 0.0014 ε.cu / + (* x.c d / * + 0.54 1.25 0.6 0.0014 ε.cu / + (* x.c d / * + if : 0.7

Valore che definisce la massima redistribuzione adottabile per la data tipologia di cls

Tab4 Riepilogo analisi sezionale Area totale della sezione A x A cm 2^/ [cmq] Area d'armatura in zona compressa As1 A.s1 mm 2^/ [mmq] Area d'armatura in zona tesa As A.s mm 2^/ [mmq] Copriferro dell'armatura in zona compressa c1 c.1 mm / [mm] Copriferro dell'armatura in zona tesa c2 c.2 mm / [mm] Posizione asse baricentro rispetto lembo compresso xG x.G mm / [mm] Sforzo assiale agente N N.sd kN / [kN] Momento flettente agente M M.sd kN m * / [kN m] Tipologia elemento (esitente/nuovo) - St 1 ≡ Nuovo Esistente if - Livello di conoscienza assunto LC LC 1 el - Tensione di design del cls fcd f.cd MPa / [MPa] Tensione di design dell'acciaio fyd f.yd MPa / [MPa] Posizione dell'asse neutro xc x.c mm / [mm] Tensione del cls al lembo compresso σcc 0 x.c σ.cc MPa / [MPa] Deformazione del cls nel lembo compresso εc 0 mm * x.c ε.c 1000 * [‰] Tensione dell'acciaio al lembo compresso σs1 x.c σ.s1 MPa / [MPa] Deformazione dell'acciaio nel lembo compresso εs1 x.c ε.s1 1000 * [‰] Tensione dell'acciaio al lembo teso σs x.c σ.s MPa / [MPa] Deformazione dell'acciaio nel lembo teso εs x.c ε.s 1000 * [‰] Rapporto tra asse neutro e d x/d x.c d / - Massima redistribuzione del momento adottabile δmax δ.max - Momento resistente della sezione Mrd M.Rd kN m * / [kN m] Tasso di sfruttamento della sezione UF UF 100 * [%] 234 mat 21 mat :

Verifica a pressoflessione retta della sezione

Verifica M.sd M.Rd ≤ Soddisfatta Non soddisfatta if : Soddisfatta

UF M.sd M.Rd / : % 37

UF Tab4 δ.max M.Rd gx h x.c g σ.s1 σ.cc Campo_Rottura ε.s ε.s1 ε.c x.6 x.5 x.4 x.3 x.2b x.2a σ.s Tab3 ε.yd f.yd ε.ud ε.uk A.gtk γ.s E.s f.tk f.yk f.tm f.ym Ac σ.c Tab2 f.cd f.cfm f.ctm E.c f.cm ε.cu ε.c2 R.ck f.ck α.cc γ.c CLS f.m LC x.G S A b M.sd A.s A.s1 d d.1 H c.2 c.1 h.2 h.1 b.1 B An UF Tab4 δ.max M.Rd gx h x.c g σ.s1 σ.cc Campo_Rottura ε.s ε.s1 ε.c x.6 x.5 x.4 x.3 x.2b x.2a σ.s Tab3 ε.yd f.yd ε.ud ε.uk A.gtk multiPlot γ.s E.s f.tk f.yk f.tm f.ym σ.c Tab2 f.cd f.cfm f.ctm E.c f.cm ε.cu ε.c2 R.ck f.ck α.cc γ.c f.m x.G S A b M.sd A.s A.s1 d d.1 Tab1 φ.2 n.2 φ.1 n.1 H c.2 c.1 h.2 h.1 b.1 B An UF δ.max M.Rd gx h x.c g x.6 x.5 x.4 x.3 x.2b x.2a ε.yd f.yd ε.ud ε.uk A.gtk γ.s E.s f.tk f.yk f.tm f.ym f.cd f.cfm f.ctm E.c f.cm ε.cu ε.c2 R.ck f.ck α.cc γ.c f.m x.G S A M.sd A.s A.s1 d d.1 H c.2 c.1 h.2 h.1 b.1 B

Tab4
Riepilogo analisi sezionale
mat("Area totale della sezione","A",418.8,"[cmq]","Area darmatura in zona compressa","As1",191.6,"[mmq]","Area darmatura in zona tesa","As",505.8,"[mmq]","Copriferro dellarmatura in zona compressa","c1",20.0,"[mm]","Copriferro dellarmatura in zona tesa","c2",20.0,"[mm]","Posizione asse baricentro rispetto lembo compresso","xG",55.7,"[mm]","Sforzo assiale agente","N",0.0,"[kN]","Momento flettente agente","M",10.0,"[kN m]","Tipologia elemento (esitente/nuovo)","-","Nuovo","-","Livello di conoscienza assunto","LC","LC3","-","Tensione di design del cls","fcd",14.2,"[MPa]","Tensione di design dellacciaio","fyd",391.3,"[MPa]","Posizione dellasse neutro","xc",30.8,"[mm]","Tensione del cls al lembo compresso","σcc",14.2,"[MPa]","Deformazione del cls nel lembo compresso","εc",3.5,"[‰]","Tensione dellacciaio al lembo compresso","σs1",109.9,"[MPa]","Deformazione dellacciaio nel lembo compresso","εs1",0.5,"[‰]","Tensione dellacciaio al lembo teso","σs",391.3,"[MPa]","Deformazione dellacciaio nel lembo teso","εs",13.5,"[‰]","Rapporto tra asse neutro e d","x/d",0.2,"-","Massima redistribuzione del momento adottabile","δmax",0.7,"-","Momento resistente della sezione","Mrd",26.9,"[kN m]","Tasso di sfruttamento della sezione","UF",37.2,"[%]",23,4)
#
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NOTA aggiuntiva nel qualcaso di analisi sezionali che constano di travi continue, travi di telai i cui effetti del secondo ordine siano trascurabili o per le solette

Check f.ck 50 MPa * ≤ (x.c d / 0.45 ≤ (& Rapporto x/d accettabile f.ck 50 MPa * > (x.c d / 0.35 ≤ (& Rapporto x/d accettabile Rapporto x/d NON accettabile if if : Rapporto x/d accettabile

Dominio M - N

i 15 range :

N.uT f.yd - (A.s A.s1 + (* : kN 273 -

N.uc f.cd x A * f.yd A.s A.s1 + (* + : kN 866

N N.uT 500 kN * (100 kN * - range :

x.c i h x x.c i el σ.cc x b * x 0 x.c i el int A.s1 x.c i el σ.s1 * + A.s x.c i el σ.s * - N i el - :

x.c 0 : x.c i el 10 mm * : 12 mat m 0.001 mm * : iter 115 range hx i el x.c i h eval : x.c i el x.c i el m hx i el * x.c m + i h hx i el - / - eval : 21 line for x.c 41 line

x.c mm 8.88 105 -^* 21.71 39.31 64.97 111.36 51 mat

N M.Rd x x.cc σ.cc x b * d x - (* x 0 x.cc int (A.s1 x.cc σ.s1 * d d.1 - (* + N d x.cc - (* - :

N kN 272.9088 - 100 - 72.9088 245.8176 418.7264 51 mat

N M.Rd kN m * #

m N M.Rd kN m * / N kN / augment : #