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SOLLEVAMENTO SBF400 IPOTESI GENERALI: Si ipotizza che l'intero carico sollevato sia sostenuto da 3 dei quattro attacchi

SCHEMA e DATI

WLL 120000 N * :

Carico lavoro bilancino

n 3 :

numero punti di sollevamneto effettivi

α 14.5 ° * :

angolo massimo inclinazione funi

K.t 4.5 :

coefficiente di intensificazione degli sforzi saldature classe D

φ 1.15 :

coefficiente di amplificazione dei carichi per considerare l'effetto dinamico generato dal carro ponte

σ.am 160 MPa * :

tensione ammissibile acciaio S235 (ex Fe360) in base a UNI-CNR 10011-88

ν 0.85 :

efficienza materiale d'apporto saldatura

F.V WLL n / : 40000 N *

carico verticale agente su ogno occhiello

F.H F.V α tan * : 10344.7 N *

carico orizzontale agente su ogno occhiello

CALCOLO SALDATURE IPOTESI: 1) Il carico sia interamente sostenuto dalle sole saldature (si ignora la presenza dello spallamento del perno); 2) Il cordone di saldatura sia applicato ad uno stesso diametro (il minore dei due, cioè quello della saldatura superiore); 3) Le due saldature si equiripartiscono in maniera uguale il carico verticale.

z 10 mm * :

dimensione lato cordoni

D.w 100 mm * :

diametro di saldatura

n.w 2 :

numero cordoni di saldatura

l.1 48 mm * :

distanza primo cordone dal centro dell'occhiello

l.2 190 mm * :

distanza tra i cordoni

F.Vw F.V n.w / : 20000 N *

carico verticale su ogni cordone di saldatura

F.Hw1 F.H l.1 l.2 + (l.2 / * : 12958.1 N *

carico orizzontale sul cordone 1

F.Hw2 F.H l.1 l.2 / * : 2613.4 N *

carico orizzontale sul cordone 2

La verifica è limitata al solo cordone 1 perchè i carichi agenti su di esso sono maggiori

a z 2 sqrt / : mm 7.07

sezione resistente cordone

A.w π D.w * a * : mm 2^2221.4

area resistente cordone

I.w π D.w 3^* 8 / a * : mm 4^2.7768 106^*

momento d'inerzia saldatura

M.b F.Hw1 l.1 * : N m * 621.9889

momento flettente agente sulla saldatura

θ σ.perp F.Vw A.w / M.b I.w / D.w 2 / * θ cos * + :

tensioni normali perpendicolari al cordone

θ τ.perp F.Hw1 A.w / θ cos * :

essendo la sezione resistente circolare le tensioni tangenziali che si generano nel cordone possono essere di due tipi: perpendicolari e parallele, variabili da punto a punto

θ τ.parall F.Hw1 A.w / θ sin * :

x 0 ≥ x 2 π * < & x τ.perp MPa / not defined if x 0 ≥ ( x 2 π * < ( & x τ.parall MPa / not defined if x 0 ≥ ( x 2 π * < ( & F.Vw A.w / M.b I.w / D.w 2 / * x cos * + MPa / not defined if 3 1 sys

Sollecitazioni equivalenti in base a UNI-CNR 10011-88

θ σ.v1 θ σ.perp (2^θ τ.perp (2^+ θ τ.parall (2^+ sqrt :

θ σ.v2 θ σ.perp abs θ τ.perp abs + :

x 0 ≥ x 2 π * < & x σ.v1 MPa / not defined if x 0 ≥ ( x 2 π * < ( & x σ.v2 MPa / not defined if 2 1 sys

Le sollecitazioni massime si verificano per α=0 rad

0 σ.v1 MPa 21.0282

0 σ.v2 MPa 26.0361

sollecitazioni ammissibili nella saldatura in base a UNI-CNR 10011-88. Queste vengono ulteriormente ridotte introducendo un coefficiente di intaglio Kt, valutato in base alla qualità della saldatura richiesta (classe D) e alle possibili difettologia ad esso associato.

σ.w_am1 σ.am ν * K.t / : MPa 30.2

tensione ammissibile materiale d'apporto sollecitazione equivalente 1

σ.w_am2 σ.am K.t / : MPa 35.6

tensione ammissibile materiale d'apporto sollecitazione equivalente 2

CS σ.w_am1 0 σ.v1 φ * / σ.w_am2 0 σ.v2 φ * / 21 mat min : 1.19

coefficiente di sicurezza minimo

CALCOLO OCCHIELLO

d.1 26 mm * :

diametro foro

D.1 90 mm * :

larghezza piastra

t.1 30 mm * :

spessore piastra

d.1 D.1 / 0.2889

K.t1 4 :

fattore di concentrazione di sforzo teorico (CURVA A)

si ipotizza che tutto il carico agisca in direzione assiale

F.1 F.V 2^F.H 2^+ sqrt : 41316 N *

carico risultante

σ.nom1 F.1 D.1 d.1 - (t.1 * / : MPa 21.5

tensione nominale

tensione massima teorica

σ.max1 K.t1 σ.nom1 * : MPa 86.1

CS1 σ.am σ.max1 / : 1.86

coefficiente di sicurezza minimo

CALCOLO VARIAZIONE DI SEZIONE PIATTO-TONDO

d.2 30 mm * :

larghezza minore piastra

D.2 100 mm * :

larghezza mimaggiore piastra

r.2 10 mm * :

raggio raccordo

t.2 90 mm * :

spessore piastra

dist 17 mm * :

distanza tra l'inizo del raccordo e il termine del foro

D.2 d.2 / 3.3333

r.2 d.2 / 0.3333

K.t2 1.7 :

fattore di concentrazione di sforzo teorico (CURVA D/d=3 e r/d=0.3)

si assume che il fattore di concentrazione di sforzo si uguale per trazione e flessione

in corrispondeza del raccordo agisce sia una forza di trazione che un momento flettente generato da una forza tagliante

b.2 40 mm * :

M.b2 F.H b.2 * : N m * 413.7881

momento flettente alla quota b2

σ.nom2 F.V d.2 t.2 * / 6 M.b2 * d.2 t.2 2^* / + : MPa 25

tensione nominale

tensione massima teorica

σ.max2 K.t2 σ.nom2 * : MPa 42.6

CS2 σ.am σ.max2 / : 3.76